标准规范下载简介
QB 5093.1-2017-T 灯杆 第1部分：技术要求.pdfB. 3.5 力矩计算
3. 3. 5. 1弯短
具有不对称悬臂/灯具排布的灯杆扭矩T应为每个在B.3.1中指定的位置，利用B.3.4中指定的设计荷 载遂一计算。 具有对称悬臂排布的灯杆，还应计算下述配置并在设计中使用最大力矩： a）杆装有单个悬臂，有扭转； b）杆装有对称悬臂，没有扭转。 在上述两种情况下，应使用相同的悬臂突出长度、灯具重量和受风面积。 灯杆具有不同高度和长度的永久性不对称布置的悬臂时，两个悬臂应在各自相应位置合并后进行校 核，如果任一悬臂移除而引起对构件压力减轻的影响可以忽略
DB34／T 1851-2013 岩棉板薄抹灰外墙外保温系统B. 3. 6. 1一般材质
B.3. 6.2 金属杆
团合的圆形截面和闭合的正八边形截面部分的强度计算，应按照公式（B.2）： a）弯曲强度
f,az, Mux = Muy =Mup 10°m
P 系数，从图B.2中的适用于横截面的曲线 系数，Φ= 0.474E Φ2 E 材料的弹性模量，参见B.4.3，单位为牛 R 截面的平均半径，参见图B.3，单位为毫 T 壁厚，参见图B.3，单位为毫米（mm） 7m 部分材料因子，部分适当值见表B.2； 届服强度，参见B.3.3.1，单位为牛顿每 N 封闭规则截面的塑性模量（单位：mm²） 形截面, Z,=4.32R*xt。
JyR" 10°Ym
系数，从图B.2中的适用于横截面的曲线图中取值，ε=(R/1)JF,/E 0.474E 材料的弹性模量，参见B.4.3，单位为牛顿每平方毫米（N/mm²）； 截面的平均半径，参见图B.3，单位为毫米（mm）； 壁厚，参见图B.3，单位为毫米（mm）； 部分材料因子，部分适当值见表B.2； 屈服强度，参见B.3.3.1，单位为牛顿每平方毫米（N/mm²）； 封闭规则截面的塑性模量（单位：mm²），对于圆形截面，Zp=4R²xt；对于正八边 形截面, Z,=4.32R*xt。
J,g(o, + P,)R't 10°mL
元E 且不大于Φ1；对于4类补强
（见图B.6） (2t +tw)"E 且不大 中= (2t + t)*E +0.32RLf
QB/T5093.1—2017注1：1一正八边形：2一圆形。注2：A,=twdwe注3：A,是补强区域，可表现为一个角度或任何其他截面的形式。b）2类补强注1：1一正八边形；2一圆形。注2:A,=twdwo注3：dw应小于mx或者20twcc）3类补强30
QB/T5093.1—2017n注1：1一正八边形；2一圆形。注2:Ag=tudwo注3：对于4类补强，dw应大于4tw，且tw应大于t。d）4类补强31
QB/T5093.1—2017b12b.121/2≥8,/2+1001/2≥a/2 +100a/28r/2e）5类补强图B.6金属灯杆补强开门的横截面32
QB/T5093.12017131211RIL = 0100.1980,2760,350,440,530,60,821,01051015202530354045505560注1：6为门开口一半的角度。注2：Φ可由以下公式得出：0.0571(0)316.433R2+0.020502.1222, =12.61372.0293101010LL10L10(R)2. 0+7.3863(L10L1010R3.03.9352()2+1.9119(会)R+314.5885(LL10L10L10LL10L10L10LL105.6642L10L10图B.8系数Φ的值34
B. 3. 6. 2. 3. 3 5类补强的计算 (有内衬管)
5类补强，内衬管延伸到灯杆，该部分的弯曲强度应是内管弯曲强度和外管的弯曲强度的代数和， 内衬管与外管过盈配合。此时应使用B.3.6.2.2的公式B.4和公式B.5，Φ3、Zpn和Zpy计算公式中的t用tw代 替，R用Rw代替。 如果不是过盈配合，则应忽略内衬管的弯曲强度。抗扭强度应仅是外部灯杆截面的强度，使用公式 公式B.6。 内衬管的长度l（见图B.6e)）不应小于（a+200）mm，以保证内衬管参与抵抗弯曲变形。
B.6 内衬管的长度l（见图B.6e)）不应小于（a+200）mm，以保证内衬管参与抵抗弯曲变形。 7强度校核 如果B.3.1中指定的所有关键截面满足下列条件，则灯杆的强度合格，
B.3. 7 强度校核
如果B.3.1中指定的所有关键截面满足
对于闭合的规则截面：
Mx+M, <1 (B.8 M ux M uy
活挠度要求。但当有规定时，可根据制造商提供
本附录不包括疲劳强度要求。但当有规定时，高度超过9m的金属灯杆可能需要考虑疲劳的影响。
本附录使用以下符号。 各符号的含义在文字部分给出。 0 总体开门长度； b 总门开口宽度； c 从地面到开门底部的长度： J 设计材料强度： fr 样品材料的试验实际强度： h 灯杆高度： W 悬臂的悬伸长度： 1 设计截面惯性矩： IT 试验截面惯性矩实际值： Yf 部分负荷的安全因子； t C.4.4中给出的试验因子，等于yr Y C.4.4中给出的最小最终负载因子
式验用的使用性和结构试验负载应符合附录A的
如果下面的使用性能和结构要求（见C.4.2和C.4.3）得到满足，该灯杆应被视为已成功通过试验 该灯杆的型式设计应通过验证。
C.4.2使用性能要求
对由试验负载的垂直力引起的灯具连接点的垂直偏移量不应超过0.025w，其中，W为灯 臂的悬伸量； 负载试验时，对由试验负载的水平力引起的灯具连接点的临时水平偏移量不应超过表C.1 6 的值。
表C.1最大水平偏移量
C. 4. 3 结构要求
a) 对于钢和铝质灯杆，除去试验负荷后的残余变形不应大于试验载荷引起的偏移量的10%： 6 对于混凝土灯杆，除去试验负荷后的残余变形不应大于试验载荷引起的偏移量的20%； 对于纤维增强聚合物复合材料灯杆，去除试验负荷后的残余变形不应大于试验载荷引起的偏移 量的5%。
C.4.4最小极限要求
最小极限载荷不应小于试验载荷乘以因子%u，并应在C.4.5中列出的横截面中取最大值。因子 式（C.1)得到：
JyT. Yu=Yt
灯杆强度的合格性应通过下列横截面上的试验来检验： a）灯杆的固定点（通常在地面上）； b） 门开口下缘。如果门和悬臂的相对位置可以改变，并且没有规定时，应将较低的门开口下缘作 为最弱轴来计算。如果有两个或更多的门开口，应验证每个开口的强度； 锥形杆除了b），还有门开口的上缘。如果有两个或更多的门开口，应验证每个开口的强度
d 如果灯杆和悬臂是一体的，检验悬臂开始的点；如果悬臂是可拆卸的，检验悬臂的安装点，并 检查悬臂和灯杆之间的连接点； e 一个直径到另一个直径的过渡处或材料厚度变化的过渡处； f 若存在用于转移悬臂和灯杆之间扭力的装置，则应检验灯杆和悬臂之间的抗旋转装置； g)任何其他关键位置。
C.4.6故障试验（可选）
进行C.4.4的最小极限荷载试验之后，灯杆可以加载荷载至发生制造商认可的故障。若进行 验，应记录试验结果。
被测灯杆应能代表被评估的生产批次。 灯杆应进行水平和垂直位置试验。水平位置试验时，应考虑到此位置时灯杆的静载荷，或者通过适 当的支撑来补偿。 试验中，应严格保证灯杆的埋地深度。灯杆的上部支点应该和预计安装的地平面重合。带法兰板的 灯杆应使用规定大小的螺栓安装到刚性板上。 门相对于水平方向载荷的位置应是设计允许的最严酷的位置，并应记录这个位置。若使用悬臂，应 记录悬臂相对于门的位置。 在执行C.6所描述的试验之前，在灯杆上施加载荷一次，此载荷不应超过根据附录A计算出来的载 荷的50%，然后解除载荷。
C. 6. 1一般要求
力应通过静重或带有至少土2%精度称重传感器的设备加载。
力应通过静重或带有至少土2%精度称重传感器的设备加载
C.6.2使用性能要求
C.6.2使用性能要求
C.6.2.1垂直偏移量
有悬臂的灯杆，应先施加对应于灯具和偏离垂直部分悬臂的质量的垂直力。 应测量由垂直力引起的灯具连接点的垂直偏移量，并记录到试验报告中。在后续的试验中应保持该 垂直力。
C. 6. 2. 2 水平偏移量
施加的水平力在灯杆临界截面产生的力矩应至少等于试验荷载产生的力矩。其他所有点的力矩不应 少于试验荷载产生的力矩的95%。 水平力应通过至少4个基本相同增量的荷载按阶段加载。在荷载试验时，应测量灯具连接点的水平 偏移量，并记录到试验报告中。
C. 6. 3 结构要求
水平偏移试验卸载后，应测量和记录剩余的线性水平偏移量。
在完成C.6.3的试验后，水平力逐步成比例地增加到C.4.4规定的最小极限荷载。 在这个最小极限荷载条件下，应测量和记录水平和垂直偏移量。
C.6.5故障试验（可选）
这个试验进行时，逐渐加载，直到故障。记录故障时的加载量。
式试验证书应当至少包含C.12中的信息。
.9型式试验灯杆允许自
要求的改变使产生的荷载不同于试验荷载，例如，规定的风荷载或灯具面积的改变，应为新的试验 荷载按照附录A计算新的弯矩和扭矩。如果计算的弯矩表明，任一点的弯矩和扭矩都不超过试验产生的 弯矩，型式试验应认为验证了该修改。
本附录不包括疲劳要求。但当有规定时，高度超过9m的灯杆可能需要考虑疲劳的影响。如果规定 了疲劳试验，应提供试验的要求和方法。 注1：由于混凝土灯杆的固有刚性，通常不需要考虑混凝土灯杆的疲劳。 注2：对于纤维增强聚合物复合灯杆，除非提供发布的具有统计学意义的疲劳试验报告，
由试验验证的所有灯杆应提供试验报告，报告应至少包含本附录给出的信息。 灯杆试验报告的示例如下：
表C.2灯杆试验报告的示例
QB/T5093.12017表C.3模拟试验负载所需的力力力的作用点方向试验负载（N)最低极限负荷（N）灯具连接点垂直灯具连接点水平悬臂(m)垂直到灯杆轴纵轴的距离水平悬臂连接点水平地平面上(m)水平地平面上(m)水平地平面上(m)水平注：图纸给出被测灯杆的尺寸，并附在试验报告中。表C.4试验力矩和偏移量a）垂直力垂直力引起的灯具连接点的垂直偏移量为mb）水平力23456780910悬臂连接点地平面上地平面上门下缘的门上缘的地平面上的负载下的偏卸载后的残试验类型力矩类型的力矩m的力矩m的力矩力矩力矩力矩移量余偏移量(N·m)(N·m)(N·m)(N·m)(N·m)(Nm)(m)(m)要求的弯矩要求的扭矩试验荷载实际弯矩实际扭矩最低极限实际弯矩荷载实际扭矩注：列4和5适用于有大变动的点。40
所有试验验证的灯杆应生成型式试验证书，证书应至少包含本附录给出的信息，型式试验证书 见表C.5。
表C.5型式试验证书的示例
D. 1. 1 参考风压
（单位：N/m2）的值与风级的简化对应关系如表D.1所示
表D.1简化的风级、风速和风压对应表
地面以上任何特定高度z的特征风压q(z)（单位：N/m"）应由公式（D.1）得出： g(z)=×β× f ×C,(z)×g(10): (D.1）
(10) 参考风压； ? 与灯杆的尺寸大小相关的一个因子。这里取3=1一0.01h； B 取决于灯杆的动态行为的一个因子。对于Q235材质的顶式安装灯杆，该值可简 化取2； 厂 与地貌相关的一个因子，可简化取1； (2) 取决于安装地形和高出地面高度2的一个因子。 使用在地形类别II的灯杆，其简化的特征风压g(z)值见表D.2。
表D.2简化的特征风压g(2)值
表D.3无附件时风载荷的形状系数
D. 3. 1一般要求
本附录仪考思风压产 具的影响。 灯杆应分成高度不超过2m的几部分： 应使用合适的投影面积、形状系数和 玉进行单独计算，然后根据分段 去计算总的风压力矩
D. 3. 2灯杆上的力
CJJ 109-2006：生活垃圾转运站运行维护技术规程（无水印 带书签）灯杆上的力（单位：N）应使用公式（D.2）计算得出：
F. = A. c.q(2)
日作用在灯杆上的风压引起的力，单位为牛顿（N）； 丁杆在垂直于风向的垂直平面上的投影面积，单位为平方米（m"）； 丁杆部分的形状系数： 离地高度z（单位：m）处的特征风压，单位为牛顿每平方米（N/m²） z值取灯杆轴部分中心区域的高度。
BJJT／ 0041-2019 轨道交通直流牵引供电系统保护装置技术规范T具上的力（单位：N）应使用公式（D.3）计算得出：
F 由作用在灯具上的风压引起的力，单位为牛顿（N）； Al 灯具在垂直于风向的垂直平面上的投影面积，单位为平方米（m²）； C 灯具的形状系数； q(2) 离地高度z（单位：m）处的特征风压，单位为牛顿每平方米（N/m²）。 z值取灯具中心区域的高度。
Fi 由作用在灯具上的风压引起的力，单位为牛顿（N）； Al 灯具在垂直于风向的垂直平面上的投影面积，单位为平方米（m²）； C 灯具的形状系数： q(2) 离地高度z（单位：m）处的特征风压，单位为牛顿每平方米（N/m²） 2值取灯具中心区域的高度