标准规范下载简介

DBJ61T 189-2021 超低能耗居住建筑节能设计标准.pdf

内人员的健康舒适具有重要的现实意义。本条中的最小新风量 指标综合考虑了人员污染和建筑污染对人体健康的影响。 世界卫生组织（WHO）通过对噪声与烦恼程度、语言交流、信 息提取、睡眠十扰等关系的调研以及对噪声传递的研究，发表了 噪声限值指南，见表1。

表1世界卫生组织（WHO）对住宅室内噪声的推荐值

3.3.2能效指标是判别建筑是否达到超低能耗建筑标准的药束 生指标，其计算方法应符合本标准附录A能效指标计算方法的规 定。 能效指标包括建筑能耗综合值和建筑本体性能指标两部分 两者需要同时满足要求。居住建筑能耗计算范围为供暖、通风、 空调、照明、生活热水和电梯的能耗，不包括炊事、家电和插座等 受个体用户行为影响较大的能源系统消耗。居住建筑以供暖年 耗热量、供冷年耗冷量以及建筑气密性作为约束指标。照明、通 风、生活热水和电梯的能耗在建筑能耗综合值中体现，不作分项 能耗限值要求。 能效指标是在对典型建筑模型优化分析计算基础上，结合国 内外工程实践，经综合比较确定。指标确定主要基于以下原则： 第一，在现有建筑节能水平上大幅度提高，尤其在寒冷地区，居住 建筑可不采用传统供暖系统：夏热冬冷地区在不设置供暖设施的 前提下，冬季室内环境大幅改善。第二，建筑实际能耗在现有基 出上大幅度降低。第三，能效水平基本与国际相近气候区持平 指标确定的控制逻辑为：通过充分利用自然资源、采用高性能的 围护结构、自然通风等被动式技术降低建筑用能需求，在此基础 上，利用高效的供暖、空调及照明技术和设备以及可再生能源利 用系统，降低建筑能源总消耗。 对于居住建筑，最大限度利用被动式技术降低建筑用能需 求，是实现超低能耗建筑自标的最有效途径。高性能外墙、外窗 等被动式技术在提高建筑能效的同时，还可以大幅度提高建筑质 量和寿命，改善居住环境。为此，以供暖年耗热量、供冷年耗冷量

以及建筑气密性指标为约束Q／CR 562.4-2018标准下载，保证围护结构的高性能。在此基础 上，再通过提高能源系统效率和可再生能源的利用进一步降低能 耗。

3.4用能设备与系统性能指标

3.4.1对于居住建筑，当供暖热源为燃气时，考虑分散式系统具 有较高能效，且适应居住的使用习惯，便于控制，因此采用户式燃 供暖热水炉是一种较好的技术方案。当以燃气为能源提供供 暖热源时，可以直接向房间送热风，或经由风管系统送入；也可以 产生热水，通过散热器、风机盘管进行供暖，或通过低温地板辐射 共暖。所应用的户式燃气供暖热水炉的热效率参考《家用燃气快 速热水器和燃气采暖热水炉能效限定值及能效等级》GB20665中 的第一级。

3.4.2当采用分散式房间空气调节器作为冷热源时

数在现行节能设计标准建议值上均有所提高，热水型机组性能系 数COP建议值2.30，热风型机组性能系数COP建议值设为2.00。 对于冬季寒冷、潮湿的地区使用时必须考虑机组的经济性和可靠 性。

3.4.4多联式空调（热泵）机组的制冷综合性能系数IPLV（C）娄

3.4.5近年来，我国锅炉设计制造水平有了很大的提高，锅炉

的设备配置也发生了很大的变化，已经为运行单位管理水平的提 高提供了基本条件，只有选择设计效率较高的锅炉，合理组织锅 炉的运行，才能保证运行效率满足要求。 3.4.6提高设备制冷、制热性能系数是降低建筑供暖、空调能耗 的主要途径之一。必须对设备的效率提出设计要求。对电机驱 动的蒸气压缩循环冷水（热泵）机组的性能系数评价时，可以采用 制冷性能系数（COP）或部分负荷时的性能系数（IPIV）。其在名 义制冷工况和规定条件下的性能系数（COP）和部分负荷时的性 能系数参考国家标准《冷水机组能效限定值及能效等级》GE 19577中的一级能效等级，

3.4.7回收效率是评价热回收装置换热性能的主要指标，结

工程实践经验和能效指标，提出新风热回收装置换热性能建议 值。相关研究结果表明,制冷工况下的显热交换效率和全热交换

效率均比制热工况下低大约5%，此处显热交换效率和全热交换 效率均指制热工况。设计师可依据性能化设计原则和项目实际 情况，选取新风热回收装置类型和性能参数。为保障有效新风量 及热回收效果，新风热回收装置在压差100Pa时的内侧及外侧漏 气率不大于5%

3.4.8随着建筑供冷供暖需求的下降,通风能耗占比逐渐提

单位风量耗功率是评价的主要参数。对居住建筑而言，户式热回 收装置单位风量风机耗功率（功率与风量的比值）不应高于 0.45W/（m²·h）。针对小型居住单元带热回收的送排风系统单 位风量风机耗功率，国际能源署IEAECBCSAIVC（AirInfiltration and Ventilation Center)2009 年给出的建议值为0.69W/（m²·h） 且建议该值随着建筑节能规范的提高继续降低；德国被动房研究所 给出的建议值不高于0.45W/（m²·h）。本标准基于典型户型、风 机选型及运行时间测算,对应单位风量耗功率0.45 W/（m²·h）指 标下的风机能耗已占居住建筑能耗的12%～15%，因此应提高对 超低能耗建筑风机单位风量风机耗功率的要求，不应高于 0. 45 W / (m². h) 。 3.4.9空气净化装置其等级应满足《空气过滤器》GB/T14295 的相关效率要求。在能量交换部件排风侧迎风面应布置过滤效 率不低于C4的过滤装置，在新风侧迎风面应布置过滤效率不低 于Z1的过滤装置，过滤装置应可以便捷地更换或清洗。

建筑设计在规划初始阶段，应考虑如何利用自然能源，在冬季多 获得热量及减少热损失，夏季少获得热量并加强通风。具体来 说，要在冬季控制建筑遮挡以加强日照得热，并通过建筑群空间 布局分析,营造适宜的风环境,降低冬季冷风渗透;夏季增强自然 通风,通过景观及绿化设计，减少热岛效应，降低夏季新风负荷， 提高空调设备效率。建筑主朝向为南北朝向，有利于冬季得热及 夏季隔热,且有利于自然通风。主人口避开主导风向,可有效降 低冷风侵人对建筑室内环境和能耗的影响。当主人口由于场地 和功能需要设置在不利朝向时，宜设置避风门斗或缓冲区，减少 冬季冷风渗透。具体工程中建议采用计算机模拟手段优化设计。 4.1.3建筑物体形系数是指建筑物的外表面积和外表面积所包 围的体积之比。体形系数越小,单位建筑体积对应的外表面积越 小，外围护结构的传热损失越少，从降低能耗角度出发，应该将体 形系数控制在一个较小的水平上。 窗墙面积比既是影响建筑能耗的重要因素，也受到建筑日 照、采光、自然通风等室内环境要求的制约。外窗和屋透光部 分的传热系数远大于外墙，窗墙面积比越大，外窗在外墙面上的 面积比例越高，越不利于建筑节能。不同朝向的开窗面积，对于 不同因素的影响不同，因此在超低能耗居住建筑设计时，应考虑 外窗朝向的不同对窗墙比的要求。一般来说,超低能耗建筑的各

朝向窗墙面积比不宜超过节能设计标准规定的限值要求。

4.1.4超低能耗建筑保温要求远高于一般建筑的保温要求。对 于薄抹灰外保温系统，保温层厚度增加，会带来粘贴的可靠性及 耐久性问题，并影响外饰面选择。因此，选择保温材料时，应优先 选用高性能保温材料，并在同类产品中选用质量和性能指标优秀 的产品，降低保温层厚度。对屋面保温材料，除满足更高保温性 能外，保温材料还应具有较低的吸水率和吸湿率，上人屋面还应 根据设计荷载选择满足抗压强度或压缩强度的保温材料。 超低能耗居住建筑应选择保温隔热性能较好的外窗系统 外窗是影响超低能耗建筑节能效果的关键部件，其影响能耗的性 能参数主要包括传热系数(K值）太阳得热系数（SHGC 值）以及 气密性能；影响外窗节能性能的主要因素有玻璃层数、Low－E膜 层、填充气体、边部密封、型材材质、截面设计及开启方式等。应 结合建筑功能和使用特点，通过性能化方法进行外窗系统优化设 计和选择。

4.1.4超低能耗建筑保温要求远高于一般建筑的保温要文

果散开，会增加建筑冷风渗透热负荷，因此需要封闭

4.2.1超低能耗建筑节能设计以能效指标为能耗约束目标，因 比根据不同建筑的具体情况，非透光围护结构的传热系数限值不 应该是唯一的，可以通过结合其他部位的节能设计要求进行调 整。因此表4.2.1是在大量的相应典型居住建筑模拟和示范工 程调研的情况下给出的推荐参考值范围，这些推荐值不等同于节 能设计规定限值，对于不同的建筑节能设计条件，该推荐值范围 是可以被突破选用的。

4.2.2条文所指的非供暖空间不含室外空间。在寒冷地

4.2.2条文所指的非供暖空间不含室外空间。在寒冷地区，楼 板分隔的一般是非供暖管道夹层或小型库房空间，隔墙分隔的 般是非供暖楼梯间等空间。地下车库温度较低且楼板面积相对 较大，因此相对隔墙来说，楼板的节能要求更高。对于夏热冬冷 地区，由于其气候条件和供暖空间条件所限，本条未提出具体指 标建议，使用者可根据具体项目情况单独进行节能设计。

4.2.3一般来说居住建筑采用透光幕墙的比例很低，以外窗为 主，窗墙面积比较小。外窗（包括透光幕墙）的传热系数应按现行 国家标准《民用建筑热工设计规范》GB50176的规定，并综合考 虑我国建筑外窗（包括透光幕墙）的技术水平确定，即在室内空气 温湿度条件下外窗大部分区域（玻璃边缘除外)不结露，并适当提 高内表面平均辐射温度以提高室内热舒适度。当采用遮阳（不包 括内遮阳）时，太阳得热系数是指由遮阳和外窗（包括透光幕墙） 组成的外窗系统的太阳得热系数，遮阳的太阳得热系数应根据现 行国家标准《民用建筑热工设计规范》GB50176计算确定。冬季 供暖地区应提高冬季建筑外窗（包括透光幕墙）的综合太阳得热 系数以减少供暖能耗，夏季空调地区应降低综合太阳得热系数以 减少制冷能耗。 4.2.4外门占围护结构比例较小,且承担着重要的安全防盗功 能，达到与外窗同样的保温性能技术难度较高，因此仅对寒冷地 区建筑外门的热工性能提出要求。外门透光部分多为玻璃窗，应 符合外窗的相应要求；非透光部分多为金属框架填充保温隔热材 料。由于金属框架的热桥保温隔热材料厚度受到门体限制，故非 透光部分K值不宜要求太严格。需要强调的是，透光部分除透光 构件本身外，还包括安装该透光构件的边缘专用支撑构造。

4.2.5分隔供暖与非供暖空间的户门多为室内空间与户外公

4.2.6变形缝是保温的薄弱环节，加强对变形缝部位的保温处 理，避免变形缝两侧墙出现结露问题，也可减小通过变形缝的热 损失。 变形缝的保温处理方式可以采取沿着变形缝填充一定深度 的保温材料的措施，使变形缝形成一个与外部空气隔绝的密闭空 控。为了达到更好的保温性能，除了沿着变形缝填充一定深度的 保温材料外，还可以采取将缝两侧的墙做内保温的措施 4.2.7门窗洞口尺寸的非标准化是阻碍我国建筑门窗工业化发 展的重要瓶颈。近年来标准化窗已引起了行业的高度重视，也制 定了相应的国家标准。超低能耗建筑作为我国建筑节能发展的 重要向左建铭门窗标准化面

4.2.6变形缝是保温的薄弱环节，加强对变形缝部位

变形缝的保温处理方式可以采取沿着变形缝填充一定深压 的保温材料的措施，使变形缝形成一个与外部空气隔绝的密闭空 腔。为了达到更好的保温性能,除了沿着变形缝填充一定深度的 保温材料外，还可以采取将缝两侧的墙做内保温的措施。

展的重要瓶颈。近年来标准化窗已引起了行业的高度重视，也制 定了相应的国家标准。超低能耗建筑作为我国建筑节能发展的 重要方向，在建筑门窗标准化方面也应作出示范引导。

4.3.1~4.3.4建筑气密性是影响建筑供暖能耗和供冷能耗的 重要因素，对实现超低能耗目标来说，由于其极低的能效指标，由 单纯围护结构传热导致的能耗已较小，这种条件下由气密性造成 的能耗的比例大幅提升，因此建筑气密性能更为重要。良好的气 密性可以减少冬季冷风渗透，避免湿气侵人造成的建筑发霉、结 露等损坏，降低夏季非受控通风导致的供冷需求增加，减少室外 噪声和室外空气污染等不良因素对室内环境的影响，提高居住者 的生活品质。建筑围护结构气密层应连续并包围整个外围护结 构,如图 4. 3. 4 所示,

图4.3.4气密层标注示意图

4.3.5对超低能耗建筑来说，外门窗的气密性对建筑整体的气 密性影响较大，做好外门窗的气密性是实现建筑整体气密性目标 的基础之一。

4.3.5对超低能耗建筑来说，外门窗的气密性对建筑整体的气

4.3.6防水隔(透)汽膜与门窗框粘贴应紧密,无起鼓漏气现

在粘贴防水隔（透）汽膜时要确保粘贴牢固严密。具体做法如下： 1室内一侧应使用防水隔汽膜，室外一侧应使用防水透气 膜； 2宜采用预压膨胀密封带密封; 3防水隔（透)汽膜与门窗框粘贴宽度不应小于20mm,与基 层墙体粘贴宽度不应小于50mm：防水隔（透）汽膜的搭接宽度均 应不小于 50mm。 4.3.8~4.3.11围护结构洞口、电线盒和管线贯穿处等部位不 仅仅是容易产生热桥的部位，同时也是容易产生空气渗透的部 位，其气密性的节点设计应配合产品和安装方式进行设计和施 工

温材料热桥处理；空调板需要保证与主体墙的连接力学性能，因 此一般采用非保温性能的连接件连接，这就需要在设计时充分考 虑连接处的热桥效应；穿墙管是外墙的一个热工薄弱环节，容易 造成较大的热桥效应和较差的气密性结果，因此热桥阻断必不可 少。具体做法可参照附录D设计。

温构造的潜在危险因素，因此外遮阳的设计必须与外墙和外窗的

4.4.6地下室顶板保温构造做法可按附录G设计。 4.4.7吸热面积大、散热面积小，金属构件始终与室内温度接 近，仅造成热量损失，不产生结露 4.4.8易产生高温的燃气热水器排气管等构件，会使保温材料 老化，导致保温系统失效

4.5.1夏季过多的太阳得热会导致冷负荷上升，因此外窗应

4.5.1夏季过多的太阳得热会导致冷负荷上升,因止

悬遮阳措施。遮阳设计应根据房间的使用要求以及窗口所在朝 向综合考虑。可采用外遮阳措施，也可采用可调节太阳得热系数

（SHGC）的调光玻璃进行遮阳。可调节外遮阳表面吸收的太阳得 热，不会像内遮阳或中置遮阳一样传人室内，并且可根据太阳高 度角和室外天气情况调整遮阳角度，从遮阳性能来看，是最适合 超低能耗建筑的遮阳形式。

热，不会像内遮阳或中置遮阳一样传入室内，并且可根据太阳高 度角和室外天气情况调整遮阳角度，从遮阳性能来看，是最适合 超低能耗建筑的遮阳形式。 4.5.2固定遮阳是将建筑的天然采光、遮阳与建筑融为一体的 外遮阳系统。设计固定遮阳时应综合考虑建筑所处地理纬度、朝 向，太阳高度角和太阳方向角及遮阳时间，通过对建筑进行日照 分析来确定遮阳的分布和特征。水平固定外遮阳挑出长度应满 足夏季太阳不直接照射到室内，且不影响冬季日照。在设置固定 庶阳板时，可考虑同时利用遮阳板反射天然光到大进深的室内 攻善室内采光效果。 除固定遮阳外，也可结合建筑立面设计，采用自然遮阳措施 非高层建筑宜结合景观设计，利用树木形成自然遮阳，降低夏季 辐射热负荷。

4.5.2固定遮阳是将建筑的大然采光、遮阳与建筑融为一

是一个多变量的非线性规划问题，具有多目标、多准则的特性，需 要对冷热源类型和与其搭配的末端组合进行综合评判。因此,需 要充分考虑各类适用系统的性能和投资的相互制约关系，依据所 选取的判断准则，综合分析各影响因素间的相对关系，进行供暖 供冷系统方案比选。可供的优选方法包括方案比较法、灰色物元 法、层次分析法等。具体比选时应以仿真分析为手段，获取全工 况、变负荷下的预期能效指标，考虑初投资、全寿命期运行费用、 环境影响、操作管理难易程度等多方面因素。随着建筑冷热源系 统能耗变少，从集中系统转向更为灵活的分散系统形式，更有利 于分户调节和降低运行能耗。 应对供热供冷系统进行性能参数优化设计，性能参数优化可 向括冷热源机组的性能系数、输配和末端系统形式、热回收机组 的热回收效率等关键影响因素。在能源需求一定的情况下，需要 平衡好机组性能系数提高带来的系统初投资和能耗及运行费用 节约的关系，根据经济性评价原则，指导系统最优设计。 5.1.2超低能耗建筑冷热源形式的选择会受能源、环境、工程状 况、使用时间及要求等多种因素的影响和制约，为此必须客观全 面地对冷热源方案进行分析比较后合理确定。有条件时，应积极 利用太阳能、地热能等可再生能源。各种热泵的选用需要经过技

况、使用时间及要求等多种因素的影响和制约，为此必须客观 面地对冷热源方案进行分析比较后合理确定。有条件时，应积 利用太阳能、地热能等可再生能源。各种热泵的选用需要经过 术经济比较决定是否优先采用。

建筑的可再生能源利用，应根据使用的条件和投资规模确定 该类能源可提供的用能比或贡献率。当采用地源热泵、空气源热 泵系统为用户供暖、供冷时，应根据项目负荷特点和当地资源条 牛进行适宜性分析，一次能源利用率应高于本项自可用的常规能 源一次能源利用率。 当可再生能源不足以支撑建筑的全部供暖/冷需求时，应该 仑证多能源互补形式的可行性或者可再生能源与常规能源复合 应用的形式，实现资源的充分利用、有效利用。

础。通过关键指标参数的敏感性分析，获得对于不同设计策略的 定量评价,对关键参数取值进行寻优，确定满足项目技术经济目 标的优选方案。 IS0 52016－1:2017《建筑能效－供暖和供冷需求、室内温度 潜热和显热负荷计算》（《Energy performance of buildings － Energy needs for heating and cooling, internal temperatures and sensible and latentheatloads》）中提供了国际公认的能耗计算方法，包括逐时 和逐月计算方法。在德国、英国、美国的建筑能效评价体系的实 践中，表明采用月平均动态计算方法的计算精度已经满足建筑能 效评价的需求，同时计算速度和计算效率都有较大的提升，一致 性较好，可以较好地满足工程需要，因此本标准推荐采用其中的 月平均计算方法。 能耗计算方法详见本标准附录A。 5.1.5《中华人民共和国节约能源法》第三十八条规定：“新建建 筑成老对胚右建

5.1.5《中华人民共和国节约能源法》第三十八条规定：“新建建

筑或者对既有建筑进行节能改造，应当按照规定安装用热计量装 置、室内温度调控装置和供热系统调控装置。”用户能够根据自身 的用热需求，利用供暖系统中的调节阀主动调节和控制室温，是 实现按需供热、行为节能的前提条件。

超低能耗建筑通过其良好的围护结构及气密性等设计，可有 效地降低建筑的冷热负荷及全年能耗。冬季供暖时，依靠建筑内 的被动得热，其供暖需求可进一步降低。这使得仅仅使用高效新 风热回收系统、不用或少用辅助供暖系统成为可能。为有效利用 室内的自由热、保证辅助供热、供冷系统更适应超低能耗建筑，作 为自由热供热不足的补充，同时稳定高效运行，因此自动控制装 置在超低能耗建筑的供暖、空调系统中尤为重要。

5.2.1随着供暖负荷的降低，集中供暖系统的输送及输配损失、 管网散热损失等固有消耗占比明显提高；另外居住建筑的入住率 不足的问题造成的管网低负荷运行时效率低下问题也更为突出。 考虑初投资、全寿命期运行费用、环境影响、操作管理难易程度等 多方面因素，随着建筑冷热源系统输入能量变小，从集中系统转 向更为灵活的分散系统形式,更有利于分户调节和降低运行能 耗。 超低能耗建筑的供暖系统的负荷需求将随室内人员、设备的 散热、太阳辐射得热等被动得热变化，供暖系统仅作为室内被动 得热不足的补充，因此供暖系统的负荷将随时间、天气、使用条件 等变化。故超低能耗建筑的供暖系统具有负荷低、波动频繁、波 动幅度大的特点。当超低能耗建筑采用集中供热系统时，供热管 网应具备灵活可靠的动态负荷调节能力，系统亦应具备可靠的动 态水力平衡措施及自动温度控制措施

5.2.2居住建筑的夏季空调几乎全部为间歇使用，且不同用

之间同时使用系数低，如果在居住建筑中采用多户共用冷源的集 中空调，系统将长时间在较低负荷状态下运行，造成能源浪费。

因此出于节能考虑不提倡采用多户共用冷源的集中供冷形式。 对于已确定使用热泵系统作为集中供热热源的居住建筑，可利用 司一热泵系统和输配管网进行供冷，避免重复另设供冷设施。故 不作具体要求。

5.2.4当热源采用太阳能时，太阳能系统应兼做生活热水热

且应以生活热水优先；当热源采用风冷热泵、地源热泵等可再生 能源方式时，宜兼顾生活热水热源，提高设备利用率，降低成本 具体项目应经技术经济比较后确定。

5.2.5空气源热泵的标准工况制热量通常为室外气温7℃时的

制热量，在实际设计工程应用中当室外气温低于7℃时，其制热量 将随室外气温降低而明显减少,因此设计选型过程应根据工程 点的气象条件，复核设备在室外设计温度下的实际制热量是否 足供热需求。

5.2.6地源热泵的应用应依据工程地点的气候条件、地质条件

及工程场地条件等,经综合技术经济分析比较后确定。地源热孕 的应用应满足《地源热泵系统工程技术规范》GB50366的规定。

5.2.7燃气供暖热水炉大部分时间只需部分负荷运行，如果单

纯进行燃烧量调节而不相应改变燃烧空气量，会由于过剩空气系 数增大使热效率下降。因此应采用具有自动同时调节燃气量和 然烧空气量功能的产品。 【为保证燃气锅炉运行安全，要求户式供暖热水炉设置专用的 进气和排烟通道。 在目前的一些实际工程中，有些建筑由于房间密闭，没有考 到进风专用通道，可能会导致进风不良引起的燃烧效率低下的 可题：还有些将户式燃气炉的排气直接排进厨房等的排风道中， 不但存在一定的安全隐惠，也直接影响到锅炉的效率。因此，本 条文提出要设置专有的进、排风道，对于采用平衡式燃烧的户式

纯进行燃烧量调节而不相应改变燃烧空气量，会由于过剩空气系 数增大使热效率下降。因此应采用具有自动同时调节燃气量禾 燃烧空气量功能的产品。

锅炉，由于其方式的特殊性，只能采用分散就地进排风的方式。

5.2.8当采用热泵系统时,系统其能效除与机组性能

还与其室外机的安装位置有很大关系。如空气源热泵系统，其运 行效率很大程度上与室外机所处位置的换热条件有关，因此在进 行系统设计时，必须合理布置室外机的安装位置。 保证室外机进、排风的通畅，防止进、排风短路是布置室外机 时的基本要求。当受条件限制时，应采取设置排风帽、改变排风方 向、控制进风和排风的气流速度等措施，避免发生气流短路 室外机除避免自身气流短路外，还应避免其他含有热量、腐 蚀性物质及油污微粒等排放气体的影响，如厨房油烟排气和其他 室外机的排风等。 当室外机运行时，会对周围环境产生热污染和噪声影响，因 比室外机应与周围建筑物保持一定的距离，以保证热量有效扩散 和噪声自然衰减。对周围建筑产生的干扰，应符合现行国家标准 《声环境质量标准》GB3096的要求。 保持室外机换热器清洁可以保证其高效运行，要为室外机创 造清扫及清洗条件。 5.2.9在寒冷地区当进入新风机的室外新风温度过低时,热交 装置容易出现冷凝水结冰或结霜，堵塞蓄热体气流通道或者阻 得蓄热体旋转，影响热回收效果。安装温度传感器，当进风温度 氏于限定值时，启动预加热装置、降低转轮转速或开启旁通阀门。

5.3.1降低建筑能耗一直是建筑设计的一个重要方面

5.3.1降低建筑能耗一直是建筑设计的一个重要方面。降低建 筑能耗的途径通常有两种方法：一种是暖通空调系统降低系统运 行能耗,另一种即是降低建筑围护结构的能耗。自然通风具有独

特的优势：不需要外部动力、仅依靠通过热压、风压就能够得到 好的通风效果，保证通风换气以及废热的排放。过渡季节亦应 先考虑自然通风。充分利用太阳能得热，在冬季可以最大限度地 减少供暖系统能耗，

5.3.2由于超低能耗居住建筑的密闭性好，能耗指标控制严格

5.3.3住宅新风系统包括单向流新风系统和双向流新风系统

5.3.3任宅新风系统包括单向流新风系统和双向流新风系统。 单向流新风系统只具有单一的送风或排风功能。当新风经送风 机送入室内，使室内形成正压，室内污浊空气通过门窗缝隙等排 出，即为正压单向流新风系统。当排风经排风机排至室外，使室 内形成负压，室外新风通过墙体或窗户上的风口进入室内，即为 负压单向流新风系统。双向流新风系统是新风经送风机送入室 内的同时，排风经排风机排至室外的新风系统。 超低能耗居住建筑密闭性强，单靠门窗缝隙渗透排风可能会 造成室内正压过大，引起新风量不足。另一方面，陕西地区室列 大气雾霾严重，采用负压单向流新风系统不能完全保证新风的质 量。因此，陕西省超低能耗居住建筑新风系统应采用双向流新风 系统。 双向流新风系统采用机械送风、机械排风的系统形式，为了 避免室外环境中含尘空气进人室内,影响室内空气质量,要求室 内应保持正压，但也不能保持过大的正压。室内正压过大会使得 新风无法送入，造成新风不足。本条规定新风系统的排风量为送 风量的 80% ~90% 。 5.3.4热回收效率是评价热回收装置换热性能的重要指标,结 合工程实践经验和能效指标，提出新风热回收装置换热性能建议 直。相关研究结果表明，制冷工况下的显热交换效率和全热交换 效率均比制热工况下低大约5%，此处显热交换效率和全热交换 效率均指制热工况。设计师可依据性能化设计原则和项自实际 青况，选取新风热回收装置类型和性能参数。为保障有效新风量 及热回收效果，新风热回收装置在压差100Pa时的内侧及外侧漏 气率不大于5%。 随看建筑供冷供暖需求的下降，通风能耗占比逐渐提高，单 位风量耗功率也是评价的主要参数。针对小型居住单元带热回

收的送排风系统单位风量风机耗功率.国际能源署IEAECBCS AIVC（AirInfiltrationandVentilationCentre）2009年给出的建议值 为0.69W/（m°/h），且建议该值随着建筑节能规范的提高继续降 氏；德国被动房研究所给出的建议值不高于0.45W/（m²/h）。本 标准编制中基于典型户型、风机选型及运行时间测算，对应单位 风量耗功率0.45W/（m/h）指标下的风机能耗已占居住建筑能 毛的12~15%，因此应提高对超低能耗建筑风机单位风量风机耗 功率的要求，不应高0.45W/（m/h

因此系统不仅应是高效节能的，而且其运行模式也应是智能的 节能的，须配合CO2浓度的动态变化而动态调节，实现真正意义 上的节能

量回风），通过辅助冷热源加热（制冷）后即可承担室内冷热负荷。 当建筑采用新风冷暖一体机组同时供应新风及承担室内冷热负 苛时，为避免造成机组过大。本条对系统的送风温差给予限定。 为保证安全，冬季考虑避免送风烫伤、火灾隐患及促进有害物散 发等因素，借鉴被动房的设计思路，限制送风温度最高上限为 50℃；夏季制冷最低送风温度以保证风口不结露为准，通常不应 低于室内露点温度，如确需低于露点温度送风，则风口应考虑采 用诱导风口、混流风口等特殊形式的风口以避免结露发生。 5.3.7气流组织的设计首先要考虑室内空气质量的要求，当室

内空气质量要求高，噪声标准要求高时，可优先考虑通风效率高 的置换通风方式。送、排风口的选型和布置时应与住宅室内装值 相协调，还应保证与采暖空调系统气流组织的统一性与协调性 具体方法如下： 1室内气流组织设计应根据住宅的空气质量要求、充许厂

速、噪声标准等，结合内部装修或家具布置等确定。 2送风气流应从起居室和卧室等人员主要活动区（送风区） 流向卫生间和厨房等功能区（排风区）。楼梯间、过道和开式厨 房的餐厅可作为过流区，通过空气流动间接得到送风和排风。 3每个房间或人员主要活动区域设置送风口和回风口。当 设置回风口确有困难且内门上不能开设通风口的房间，其内门与 地面之间宜预留高度不小于20mm的通风缝隙，或在与设有回风 口空间相邻的内墙上设置通风口，通风口应采取隔音措施 4当采用分室送风、集中排风系统时，房间应设置过流风 口，并应与集中排风区域相连；对不能设置过流风口的房间或过 流风风口流通能力达不到设计值时，其内门与地面间净空应留 20mm~ 25mm 的缝隙。 5进入房间的各送风支管或风口上应具有风量调节功能 宜设导流装置。 6送风口的出口风速过大会造成吹风感，采用上送风时2。 3m/s的出风速度不会造成吹风感，同时可以保证风口的送风量 且噪声在标准范围以内。置换通风气流组织形成的动力为浮力 控制，技术措施上采用小温差低风速送风，一般送风速度宜控制 在0.2~0.3m/s。采用地板送风时,虽然工作区气流组织形式接 近于混合通风，考虑到吹风感的影响,送风速度不宜大于1m/s。 【7为避免气流组织短路,排风口不应设在送风射流区内,排 风口的吸风速度宜为2~3m/s。 8为避免送风口气流和排风口气流的相互影响，室内送风 口和排风口应错开布置。送风口和排风口在同一高度布置时水 平距离不应小于1.0m；垂直布置时，垂直距离不应小于1.0m。 9为避免吹风感，室内空气流速不宜大于0.15m/s。 5.3.8为节能和减少噪声,风机功率应尽可能小,因此要求风管

#道终端排气出口距门窗洞口的最小净

注：下部机械进风口与上部燃具排气口水平净距大于或等于3m时，其垂直距离不限

（1）室外新风口水平或垂直方向距燃气热水器排烟口、厨房 油烟排放口和卫生间排风口等污染物排放口及空调室外机等热 排放设备的距离不应小于1.5m，当垂直布置时，新风口应设置在 污染物排放口及热排放设备的下方； （2）当新风口和排风口布置在同一高度时，宜在不同方向设 置;在相同方向设置时,水平距离不应小于1.5m;当新风口和排 风口不在同一高度时，新风口宜布置在排风口的下方，新风口和 排风口垂直方向的距离不宜小于1.2m,但不应小于1.0m。 5.3.10为减少新风系统因安装净化装置而产生的漏风及阻力 本标准规定如下： 空气净化装置与新风热回收机组宜采用整体式设计。 2 空气净化装置宜采用两级或多级组合的形式。 【3空气净化装置的总初阻力不宜超过80Pa。 4 新风热回收系统空气净化装置对大于等于0.5um细颗粒 物的一次通过计数效率宜高于80%，且不应低于60%。 5在能量交换部件排风侧迎风面上应布置过滤效率不低于 C4的过滤装置，在新风侧迎风面上应布置过滤效率不低于Z1的 过滤装置，在室内送风口侧设置高效过滤装置，要求PM2.5一次 去除效率不应低于95%。

6新风系统的过滤装置应满足后期更换维护需求，可单独 设置在新风进风管上，也可集成在通风器壳体内部 7新风系统的过滤装置不宜选用油性过滤装置，过滤设备 应符合卫生要求，且不应对新风产生二次污染。 8采用静电式过滤装置时，应设置断电保护措施；1h内臭氧 浓度增加量不应高于0.05mg/m²。 9可清洗、可更换的阻隔式过滤装置应拆装方便，清洗简 单，方便采购。 5.3.11为保证建筑的气密性要求,接排风竖井的排风管道上设 常闭电动保温密闭阀，防止室外气体通过竖井经管道与室内形成 通路；同时该阀门与排风设备形成联动起闭，能更有效地降低人 为的遭湿疏勿导致的气宓性问目

7新风系统的过滤装置不宜选用油性过滤装置，过滤设备 符合卫生要求，且不应对新风产生二次污染。 8采用静电式过滤装置时，应设置断电保护措施；1h内臭氧 浓度增加量不应高于0.05mg/m²。 9可清洗、可更换的阻隔式过滤装置应拆装方便，清洗简 单，方便采购。 5.3.11为保证建筑的气密性要求,接排风竖井的排风管道上设 常闭电动保温密闭阀，防止室外气体通过竖井经管道与室内形成 通路；同时该阀门与排风设备形成联动起闭，能更有效地降低人 为的遗漏或疏忽导致的气密性问题。 5.3.12建筑节能不应以降低人体舒适度为代价。厨房做饭时 间会产生大量油烟和水蒸气,且瞬时通风量大,应设独立的排油 烟补风系统，降低厨房排油烟导致的冷热负荷。设置独立补风系 时，补风引入口应设保温密闭型电动风阀，且电动风阀应与排 由烟机联动。厨房宜安装闭门器，避免厨房通风影响其他房间的 气流组织和送排风平衡。 设计中应对补风管道尺寸进行校核，避免补风口流速过高造 成的噪声问题。补风管道应保温，防止结露。补风口应尽可能设 置在灶台附近，缩短补风距离。补风系统不应影响油烟排放效 果，补风口位置在冬季冷气流下沉时不应影响使用者。 5.3.13超低能耗建筑对室内声环境的要求较高，而对噪声控制 首要地是对噪声源的控制。故当室内机置于吊顶内时，应对机组

间会产生大量油烟和水蒸气,且瞬时通风量大,应设独立的排油 烟补风系统，降低厨房排油烟导致的冷热负荷。设置独立补风系 统时,补风引入口应设保温密闭型电动风阀，且电动风阀应与排 油烟机联动。厨房宜安装闭门器，避免厨房通风影响其他房间的 气流组织和送排风平衡。 设计中应对补风管道尺寸进行校核，避免补风口流速过高造 成的噪声问题。补风管道应保温，防止结露。补风口应尽可能设 置在灶台附近，缩短补风距离。补风系统不应影响油烟排放效 果补风口位置在冬季冷气流下沉时不应影响使用者

5.3.13超低能耗建筑对室内声环境的要求较高，而对

首要地是对噪声源的控制。故当室内机置于吊顶内时，应对机 四周六面贴敷消音棉。经实验测得，当消声连接在厚度20ml 时，消声量在3～5dB（A）。当连接机组的送风、排风及循环风管 的风量较大时,为避免噪音的二次传递，应在各类风管总管段处

设消音软管等消声降噪措施。 5.3.14考虑到结露及管道沿途换热损失，进风管、排风管及补 风管均需做保温处理。 5.3.15为了更好地达到新风系统的设计效果，控制新风系统的 合理高效运行，建议设置监控系统。监测室内的PM2.5浓度和 CO2浓度可以反映室内的污染状况和新风量是否满足要求，同时 监测室外的PM2.5浓度和CO2浓度，可以判断新风系统的净化效 果和新风量大小。 通过监测过滤器进出口的静压差，可以观察过滤器的运行阻 力，在达到装置终阻力时能够及时对过滤器进行清洗或更换。 为实现住宅新风系统的运行节能，应按需求控制新风量的大 小。设计时可以根据CO2浓度进行新风量控制。室内CO浓度 超出限值要求时增大通风器的送风量，直至CO，浓度低于限值。 新风热回收、排油烟机等机组未开启时，与室外连通的风管 上设置的保温密闭型电动风阀应关闭严密，不得漏风，避免室内 外有通路形成，影响建筑气密性。 当室外空气温度低于4℃时，新风机组应有报警功能并启预 热系统。 5.3.16根据不同季节，机组冷凝水排出的源头不同,建议冷凝 水立管室内、外分别独立设置。为防止冬季室外冷凝水立管内结 水冻结，应采取相应的保温措施。建议立管管径设计时比计算管 径至少大两号，是为确保冬季室外机冷凝水的顺利排放

6.1.1超低能耗居住建筑应依据《建筑给水排水设计标准 GB50015、《民用建筑节水设计标准》GB50555进行建筑给水持 水设计，同时还包括现行的《建筑设计防火规范》GB50016、《室夕 排水设计规范》GB50014等。

6.1.2超低能耗居住建筑中的用水点尤其是淋浴设施处冷、热

水供水压力平衡和稳定，能够减少水温初调节时间，避免洗浴道 程中的忽冷忽热，对节能节水有利。其保证措施包括冷水、热刀 供应系统分区一致,减少热水管网和加热设备的系统阻力，淋汽 器处设置能自动调节水温功能的混合器、混合阀等。

水设备和变频调速供水设备等：生活热水制备采用高效节能容积 式换热器,太阳能热水器及空气源热泵热水机组等。 节水型器具应满足现行标准《节水型卫生洁具》GB/T31436 《节水型生活用水器具》CJ164、《节水型产品通用技术条件》 GB/T18870的要求。 计量装置设置根据建筑不同使用性质及计费标准分类分别 配置计量水表。

6.1.4我国水资源严重遗乏，人均水资源是世界平

1/4，目前全国年缺水量约为400亿m，特别是陕西省近年来用水 形势相当严峻，为贯彻“节水”政策及避免不切实际地大量采用自 来水补水的人工水景的不良行为， 《民用建筑节水设计标准》

CB50555规定“景观用水水源不得采用市政自来水和地下井水” 应利用中水（优先利用市政中水）、雨水收集回用等措施，解决人 工景观用水水源和补水等问题。景观用水包括人造水景的湖、水 湾、瀑布及喷泉等，但属体育活动的游泳池、瀑布等不属此列。

6.2.1设有市政或小区给水、中水等供水管网的建筑,充号

6.2.1设有市政或小区给水、中水等供水管网的建筑，充分利月 各供水管网的水压直接供水,可以减少二次加压水泵的能耗,逆 可以减少居民生活饮用水水质的污染

各供水管网的水压直接供水，可以减少二次加压水泵的能耗，还 可以减少居民生活饮用水水质的污染。 6.2.2超低能耗居住建筑的各类供水系统包括给水、中水、热 水、直饮水等给水系统的水压，既要满足卫生器具所需要的最低 水压，又要考虑系统和给水配件可承受的最大水压和使用时的节 水节能要求。 对于用水点供水压力的限制，是为了节约用水，同时降低了 加压水泵的流量和功率。 6.2.3常用的加压供水方式包括高位水箱供水、气压供水、变频 周速供水、管网叠压供水等，从节能节水的角度比较，这四种常用 的供水方式中，高位水箱和管网叠压供水占有优势。但在工程设 计中，在考虑节能节水的同时，还需兼顾其他因素，例如顶层用户 的水压要求、市政水压等供水条件、供水的安全性、用水的二次污 染等问题。并应考虑以下情况： 1当供水管网符合叠压供水设备使用条件、允许水泵从供

6.2.2超低能耗居住建筑的各类供水系统包括给水、中水、热

水压，又要考虑系统和给水配件可承受的最天水压和使用时的 水节能要求。 对于用水点供水压力的限制,是为了节约用水,同时降低 加压水泵的流量和功率

调速供水、管网叠压供水等，从节能节水的角度比较，这四种常用 的供水方式中，高位水箱和管网叠压供水占有优势。但在工程设 计中，在考虑节能节水的同时，还需兼顾其他因素，例如顶层用户 的水压要求、市政水压等供水条件、供水的安全性、用水的二次污 染等问题。并应考虑以下情况： 1当供水管网符合叠压供水设备使用条件、允许水泵从供 水管网吸水时，宜优先采用叠压供水系统。叠压供水系统有充分 利用室外给水管的水压，减少水泵扬程，节省电耗；节约用地，节 省投资，简化系统；防止水在贮水池等构筑物中的污染可能和溢 水损失；从管网直接吸水，便于水泵自动控制，安装维护方便等优

点。也存在有可能因回流而污染城市生活用水管网，会造成室 管网水压局部下降，影响附近用户用水的缺点。 2当采用变频调速供水时，可优先考虑应采用全数字变步 供水系统。全数字变频供水系统具有安全可靠，水泵始终在高刻 区运行,能耗低,功能强大,智能化程度高,操作便捷的优点。

6.2.4给水泵的能耗在给水排水系统的能耗中占有很

例，因此水泵的选择应在管网水力计算的基础上进行，从而保证 水泵选型正确,工作在高效区。选泵时应选择效率高的泵型，且 管网特性曲线所要求的工作点,对于工频泵应位于水泵效率曲线 的高效区内，对于变频泵应位于水泵效率曲线的高效区的末端 选择具有随流量增大，扬程逐渐下降特性的供水加压泵,能够保 证水泵工作稳定、并联使用可靠，有利于节水、节能。

长度。当水泵房设置在超低能耗居住建筑多层地下室时，应设置 在距离用水点较近的楼层，尽量减少水泵的提升高度；但要注意 给水泵房位置还必须满足隔声和隔振等要求，不应毗邻居住用房 或在其上层或下层设置。 6.2.6本条强调给水调节水池或水箱（含消防水池、水箱）设置 溢流信号管和报警装置的重要性。据调查，有不少水池、水箱出 现过溢流事故，不仅浪费水，而且易损害建筑物、设备，造成财产 损失。因此，水池、水箱不仅应要设溢流管，还应设置溢流信号管 和溢流报警装置,并将其引至有人正常值班的地方。当建筑物内 设有中水、雨水回用给水系统时，水池（箱）溢流水和废水均宜排 至中水雨水原水调节池，加以利用。

水提升泵排人室外管网，该做法既浪费能源又不安全。

6.3.1太阳能热水系统与建筑一体化设计的施工图纸,应当自 括太阳能热水器的规格尺寸、系统布置、管道井、固定预埋件、电 气管线敷设、节点做法、防雷等内容。确保结构安全、布局合理 性能匹配、使用安全和安装维修方便,并满足相关规范要求

6.3.2生活热水是超低能耗居住建筑的必需设置，系统开

热源的选择均应在建筑设计阶段统一考虑，从节能角度出发要尽 量避免集中设置。 1首选热源 相对于太阳能，利用工业余热和废热，因不需根据天气阴晴 消耗大量其他辅助热源的能量，无疑是最节能的，如果有条件应 尤先采用。太阳能是取值不尽，用之不竭的可再生能源，利用好 太阳能，对于缓解用能紧张的现状是大有作用的。如果能够合理 采用太阳能热水系统，采用高效率辅助热源，太阳能的加热量即 为节省的能量，应为首选热源。没有条件利用工业余热、废热的， 水文地质条件许可时，可以有条件的采用地源、水源热泵。 2限制使用的热源形式 蒸汽的能量品位比热水要高得多，采用燃气或燃油锅炉将水 由低温状态加热至蒸汽，再通过热交换转化为生活热水是能量的 高质低用，能源浪费很大，应避免采用。 采用电加热是对高品质二次能源的降级使用，相同热值的电 能换算成耗费的标煤量约是燃气相当标煤量的3.3倍，因此限制 更用电能作为生活热水系统的主体。 3其他热源 不得不用电驱动热源时，应先考虑空气源热泵等热源形式

6.3.3空气源热泵热水机组较适用于夏季和过渡季节总时间

6.3.3空气源热泵热水机组较适用于夏季李和过渡李节总时间长 地区；寒冷地区使用时需要考虑机组的经济性与可靠性，在室外 温度较低的工况下运行.致使机组制热COP太低，失去热泵机组 节能优势时就不宜采用。 选用空气源热泵热水机组制备生活热水时应注意热水出水 温度，在节能设计的同时还要满足现行国家标准对生活热水的卫 生要求。一般空气源热泵热水机组热水出水温度低于60℃，为避 免热水管网中滋生军团菌，需要采取措施抑制细菌繁殖。如定期 每隔1周2周采用65℃的热水供水一天,抑制细菌繁殖生长，但 必须有用水时防止烫伤的措施，如设置混水阀等，或采取其他安 全有效的消毒杀菌措施。 热水分区内低层部分应设减压设施，以保证各热水用水点压 力不大于0.20MPa。

选用空气源热泵热水机组制备生活热水时应注意热水出水 温度，在节能设计的同时还要满足现行国家标准对生活热水的卫 生要求。一般空气源热泵热水机组热水出水温度低于60℃，为避 免热水管网中滋生军团菌，需要采取措施抑制细菌繁殖。如定期 每隔1周～2周采用65℃的热水供水一天,抑制细菌繁殖生长，但 必须有用水时防止烫伤的措施，如设置混水阀等，或采取其他安 全有效的消毒杀菌措施。 热水分区内低层部分应设减压设施，以保证各热水用水点压 力不大于0.20MPa。 6.3.4过高的供水温度不利于节能。集中生活热水的供水温度 越高，管内外温差和热损失越大。同时为防止结垢，给出设计温 度的上限。在保证配水点水温的前提下，可根据热水供水管线长 度、管道保温等情况确定合适的供水温度，以缩小管内外温差T／CEC 165.6-2018标准下载，减 少热损失，节约能源。 5.3.5选择低阻力的加热设备，是为了保证冷热水用水点的压 力平衡。安全可靠、构造简单、操作维修方便是为了保证设备正 常运行和保持较高的换热效率。设置自动温控装置是为了保证 水温恒定，提高热水供水品质并有利于节能节水。

6.3.4过高的供水温度不利于节能。集中生活热水的供水温

6.3.5选择低阻力的加热设备，是为了保证冷热水用水点的压 力平衡。安全可靠、构造简单、操作维修方便是为了保证设备卫 常运行和保持较高的换热效率。设置自动温控装置是为了保 水温恒定，提高热水供水品质并有利于节能节水。

6.3.6为避免使用热水时

浪费，集中生活热水系统应设循环加热系统。为保证无循环的 水支管长度不超过8m同吉工业屯通用B1厂房第二期工程厂房模板施工方案，宜就近在用水点处设置供回水立管，热力 表宜采用在户内安装的远传电子计量或IC卡仪表。

的主要部件进行保温。做好保温可以降低热水系统的能耗。保 温层厚度应按现行国家标准《设备及管道绝热设计导则》GB/T 8175确定。将直埋管道埋设在冰冻线以下，以避免冬季管道破 裂,保障供水安全。

7.4.2本条文根据《电气专业补充》GB/T51350要求，