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施工阶段，首先需对基础进行处理，确保地基平整稳固；然后按照设计图纸安装门架、交叉支撑和水平加固杆，形成整体支撑体系。施工过程中要严格控制标高、轴线偏差，保证模板系统垂直度和平整度。同时，应对支架节点连接质量、扣件紧固程度进行检查，确保无松动或变形。混凝土浇筑时，需分层对称施工，避免支架局部受力过大导致失稳。拆模时应遵循先支后拆原则，确保结构安全。整个过程需注重安全管理，制定应急预案，以保障工程质量和施工安全。

施工技术 CONSTRUCTION TECHNOLOGY

2005年10月 第34卷第10期

分享危桥施工组织设计拆除方案门式高大厅堂模板支架的设计与施工

（浙江省歌山建设集团有限公司，浙江杭州310004

Con 310004,Ch

Abstract:Author introduces the design key points,construction measures at some special joints，basement disposal，load tests，and constructioneffect of agate scaffolding applied in aproject. Keywords:formworkengineering;monolithicstability;constructionmeasure

模板支撑的倾倒事故，除了施工操作和管理上的 不规范或使用材料类型、材料质量上的缺陷外，设计计 算和节点构造不合理也是一个重要原因。

某礼堂工程局部结构形式如下：屋顶层Y6～Y10， X2～X4区块屋面结构标高24.30m，1至6层均中空；平 面跨度尺寸24.0m×16.8m，板厚120mm，梁截面有： 300mm×1200mm、400mm×1200mm、400mm×1300mm、 500mm×1200mm、300mm×1930mmi（上翻737mm） 450mm×3026mm（上翻1506mm，高空独立梁）几种类 型。顺梁方向线荷载为9.36～35.36kN/m（钢筋混凝土 容重取26kN/m）。 根据工期要求和相关条件，决定采用屋面梁板混 凝土1次浇捣，独立大梁分2次浇捣，采用新型可调重 型门式脚手架的支撑方案。该支撑设计须解决的主要 问题有： (1）门架的排布及受力最大的单个门架设计承载 力的确定，包括门架高度方向的组合、纵横向的排列、 上部与梁板模板系统的荷载传递、节点构造。 (2）因施工荷载分布的不均匀性，必须通过沿高 度方向不同平面的纵横向的构造措施，提高门式支架 在侧向荷载作用下的整体稳定性。 (3）门式支架地基加固处理，采用正式施工前堆 载的方法估算并控制地基沉降，减少上部已浇混凝土 的变形，不使混凝土产生有害裂缝。

屋面层支撑架竖向构件剖面

图1 局部竖向构件剖面示

(1）高度方向7福HR1000×1700和6HR 000×1900组合从地面直接至梁底，立杆由对接件（配

2005 No. 10

套件）连接。 (2)水平方向由于纵横梁交错，以短跨梁方向为 基准，1m宽门架居轴线中对称布置，横向间距0.5m，纵 向间距0.7mo (3)大、小横杆按一步一跨水平平面纵横向设 置，48mm×3mm钢管用直角扣件与立杆连接。底座 上皮≤300mm处设纵横向扫地杆。 (4)纵、横垂直剪刀撑由于门式支架间有小斜杆 连接，因此只在支架四边设剪刀撑，剪刀撑宽度要求≥4 跨，且≥6m，斜杆与地面倾斜角宜在45°～60°之间，剪 刀撑斜杆接长宜采用搭接，搭接长度1mo (5)层标高处及附柱拉结杆在结构4、5层楼面 标高处，支架水平纵横杆抵牢四周边梁；在柱处另用钢 管设柱箍与柱身箍牢。

(1)门架立杆上部与梁模板底部构造为了提高 立杆的竖向承载力，满足计算假设，上部荷载传递设计 为轴心受压方式，不采用通常扣件式钢管架立杆偏心 传力的方式，而在立杆顶部放置“U"形托架。 每排门架可调托必须调成一条直线，与梁底模板 系统大横杆密贴。大横杆采用[14a倒卧平放，正好置 于托架内（托架宽150mm）保证轴向传力。如图2所 示。

图2竖向构件平面布置示

（2）门架抗侧向稳定的构造措施因为本结构部 位为中庭，故不考虑风荷载的影响。四周每个楼层均 有边梁，故在结构4、5层楼面标高处，支架水平纵横杆 抵牢四周边梁；在4、5层边柱处另用钢管设柱箍与柱 身箍牢，与架体连接，等于在架体高度方向增加一水平 刚度的加强层，以提高支架的侧向稳定性。 在顶层门式支架与同楼层扣件式钢管支模架交接 部位，采用水平槽钢与水平钢管互相伸人对方支座，然 后在顶层门架支上下两楼板抛撑的办法，来抵抗施工 层面水平施工荷载产生的侧向扰动。

蒋国纬：门式高大厅堂模板支架的设计与施工

现浇混凝土地面－0.60m，门式支架搭设高度 23.38~24.78m，门架形式：7×1.7+6×1.9，按照屋面 梁板截面荷载分布，采用不同间距进行搭设。支架可 调底座应与地坪密贴，门架底部200mm处用448mm钢 管连接做为扫地杆。每层门架上层也必须用48mm钢 管纵横连接成整体。每排门架可调托必须调成一条直 线，与最上层2根受力水平杆密贴。水平杆采用[148 倒卧平放。 考虑到施工荷载的不确定性和现有方木周转次 数，支架搭设完毕，上设2根80mm×60mm方木（2根方 木捆牢），顺梁方向布置，间距为200mm1道，每根方木 两端与槽钢扎牢，最后在方木上铺设40mm厚松木板 为现浇梁底模。板下支撑：中间门架调节架伸至板底 在托架上铺横向钢管，上铺大杉木，铺18mm厚胶合板 做底模，四周支撑为短钢管支在热轧轻型[14a上至板 底。短钢管支点位置处于门架立杆处。中间每层可以 在相邻结构柱用钢管箍牢，与门架有效连接，以加强侧 向稳定。

在支架搭设完成后，取设计计算荷载之最不利节 点作堆载法试验。取5m×5m的范围，在支架立杆托 架上按梁方向放置好水平槽钢，上铺间距20cm的大杉 木，然后平铺九夹板作为堆载平台。槽钢叠合产生的 高差用1根80mm×60mm方木垫平。根据梁轴线，在 梁部位1m宽范围堆载2.0m高砂包（按砂的容重16kN/ m?计算，荷载约为32.0kN/m²，实际荷载31.08kN)，其 余板部位堆载1.0m高砂包（板部位堆载高度考虑砂包 的稳定性，荷载约为16kN/㎡²，是板面荷载的5倍）。梁 部位堆载荷载接近最大计算荷载，堆载时间24h。试验 的同时，做好支架整体沉降的观测。除堆载初期各门 架竖向顶紧沉降变形外（约有10mm)，后期基本无沉降 变化。通过堆载试验，较好地检验了整个支撑体系的 竖向承载力、竖向变形和侧向稳定性，为方案实施提供 了安全保证。

采用泵送商品混凝土浇筑。450mm×3026mm

第1次浇捣至交叉梁底3cm，即标高23.05m。早浇筑 部分混凝土内掺早强剂，待强度达90%后，与屋面梁板 混凝土一次浇捣成型，混凝土浇捣宜控制在白天进行 施工。

最不利节点为500mm×1200mm梁与400mm× 1200mm梁交点模板总重2.29kN，纵楞重0.773kN，门 架自重3.9kN，门架附重2.4kN，混凝土自重37.44kN， 施工荷载6.3kN，竖向力N为： N = 1.2 × (2.29 + 0.773 + 3.9 + 2.4+ 37.44) +

1.4 x 6.3= 64.98kN

dbjt_15-119-2016_预拌混凝土_机制砂_应用技术规程1门架受轴向力N'=32.49kN。 1门架的稳定承载力设计值N为： (1)HR 1000 ×1 900

根据门架产品说明书，门架立杆钢管为57mm× 2.5mm,A1=428mm²，ho =1900mm,Io=15.92 × 10mm，门架加强杆为中26.8mm×2.5mm时，1=1.42 x10mm，h=1700mm。得门架立杆换算截面惯性矩 为I=Io+Ih/ho=17.19×10mm，门架立杆换算 截面回转半径i=（I/A）12=20.04mm，查表得调整 系数k=1.13,故可得门架立杆长细比入=khg/l= 107.14，根据入=107.14,查规范附表得立杆稳定系数 =0.536，故Nd=2yAf=94.06kN。 (2)HR1000×1 700 根据门架产品说明书，门架立杆钢管中57mm× 2.5mm,A1= 428mm²，ho =1700 mm，1o=15.92 × 10*mm，门架加强杆为中26.8mm×2.5mm时，1=1.42 ×10mm，h=1500mm，同样可得：

Nd=yAf=108.27kN

因为N'=32.49kN

纵楞间距300、900mm，底模采用40mm厚松木，底 下80mm×60mm方木横铺江西某桥工程施工组织设计，间距200mm，各荷载取分项 系数1.2.计算简图如图3所示。

底模自重为0.0346kN/m，混凝土自重为8.17kN/ m，方木自重为0.046kN/m，侧模板自重为0.23kN/m，施 工荷载为0.378kN/m，设计线荷载g=8.859kN/m。又：

底模自重0.173kN，混凝土自重42.49kN，方木自重 0.35kN，侧模板自重1.15kN，施工荷载1.89kN，纵楞重 0.1333kN，门架自重3.3kN，门架附重2.2kN，上部下传 轴力为：3.212×44.41/(0.45×8.859)=35.78kN。 N = 35.78 + 0.133 3 + 3.3 + 2.2 = 41.41kN 中间受力最大门架受力为41.41kN