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重庆市城市桥梁抗震加固设计导则（重庆市住房和城乡建设委员会2020年9月）.pdf2.1.1桥址处地震基本烈度、抗震设防类别、设防标准及相应的抗震措施和抗震 验算，应按现行行业标准《城市桥梁抗震设计规范》CJJ166的相应规定执行，
验算，应按现行行业标准《城市桥梁抗震设计规范》CJJ166的相应规定执行。 2.1.2既有桥梁抗震加固的设计原则应符合下列规定： 1加固方案应根据抗震评估结果，按能力设计原则，综合考虑经济性后确定 2加固方案应具有传递地震作用到地基的途径和地震能量耗散的部位，且应 避免将过大的地震力传递给其他不易检查和加固的构件。 3加固方案应控制结构地震位移，不得发生落梁破坏。 4加固或新增构件的布置，不应发生因部分构件的破坏而导致整个结构丧失 抗震能力或对重力荷载的承载力。 5新增构件与原有构件之间应有可靠连接。 2.1.3抗震加固的方案、结构布置和连接构造，应符合下列规定： 1对抗震薄弱部位、易损部位和不同类型结构的连接部位，其承载力或变形 能力宜采取比一般部位增强的措施。 2宜减少地基基础的加固工程量，优先采用减隔震加固等结构系统抗震加固 的方法。 3加固方案应结合原结构的具体特点、维修改造、功能改善、美观要求和技 术经济条件分析确定。
GB／T50113-2019 滑动模板工程技术标准及条文说明2.1.2既有桥梁抗震加固的设计原则应符合下列规定：
2.1.4按本导则进行抗震加固的桥梁，在桥梁剩余设计使用年限内，应满足承载 能力极限状态和正常使用极限状态的要求。 2.1.5抗震加固措施应便于施工，并应对交通的影响最小。 2.1.6桥梁抗震加固可按下列程序进行：抗震加固技术可行性研究→加固方案设 计→加固施工图设计→加固施工。
2.2.1桥梁抗震加固前，宜根据场地地震基本烈度、抗震设防类别和设防标准， 进行专门的抗震评估。
2.2.2抗震评估前的资料应收集和整理应
3运营荷载资料。 2.2.3抗震初步评估应综合考虑以下因素： 1桥梁结构的重要性； 2结构本身特点及结构在地震动下的易损性； 3基础及场地的特征； 4桥梁所在地区的抗震设防烈度： 5结构建造的年代及加固经济评价。 2.2.4对初步评估需要加固的桥梁，应根据E1和E2地震作用下的桥梁各构件抗 震能力与其对应的地震需求比进行抗震性能详细评估。当抗震能力与地震需求比 大于或等于1时，构件满足抗震性能要求；当小于1时，构件抗震能力不足 2.2.5抗震能力与地震需求比计算应考虑下列因素： 1桥墩塑性铰区域的抗弯、抗剪强度及变形能力； 2盖梁与桥墩节点的抗震性能； 3承台的抗剪及抗倾覆性能； 4桥梁地基与基础的强度，桥梁支座的连接、变形性能
2.2.3抗震初步评估应综合考虑以下因素
1桥墩塑性铰区域的抗弯、抗剪强度及变形能力； 2盖梁与桥墩节点的抗震性能： 3承台的抗剪及抗倾覆性能； 4桥梁地基与基础的强度，桥梁支座的连接、变形性能
2.2.6对于结构构件的地震需求确定，在E1地震作用下可采用弹性地震分析方 法；在E2地震作用下，宜根据结构特点采用非线性地震反应分析方法。 2.2.7E1和E2地震作用下桥梁结构构件抗震能力应按现行行业标准《城市桥梁 抗震设计规范》CJJ166计算。
2.3.1抗震加固材料选用应满足以下原则
1桥梁加固用材料的品种、规格及使用性能，应符合国家、行业相关标准的 规定，并满足设计要求。 2采用纤维复合材料加固桥梁结构时，应采用与此纤维材料相配套的树脂类 找平、黏结和表面防护材料。 3桥梁加固用新材料应性能可靠。 4加固所用材料类型与原结构相同时，其强度等级不应低于原结构材料的实 标强度等级。 2.3.2加固所用混凝土的强度等级宜比原结构构件提高一级，且不应低于C30 当采用预应力混凝土进行加固时，其强度等级不应低王C40
2.3.3加固用钢材，其品种、质量和性能应符合下列规定：
1钢筋质量应符合现行国家标准《钢筋混凝土用钢第一部分：热轧光圆钢 筋》GB1499.1和《钢筋混凝土用钢第二部分：热轧带肋钢筋》GB1499.2的规 定，抗震加固宜采用具有抗震性能的钢筋。钢筋的基本性能指标应符合现行行业 标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG3362的规定 2钢板、型钢、扁钢和钢管质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700 和《低合金高强度结构钢》GB/T1591等的规定。 3预应力钢材应符合现行行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设 计规范》JTG3362的相关规定。当采用环氧涂层预应力钢材时，涂层的质量及 主要性能指标应符合现行国家标准《单丝涂覆环氧涂层预应力钢绞线》GB/T 25823和行业标准《环氧涂层预应力钢绞线》JG/T387等标准的规定
2.3.4加固用焊条型号应与被焊接钢材的强度相适应；焊缝连接质量应符合现行 行业标准《钢筋焊接及验收规程》JGJ18的要求。 2.3.5高强度螺栓应符合现行国家标准《钢结构用高强度大六角头螺栓》GB/T 1228、《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》GB/T1231 和《钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副》GB/T3632的规定。 2.3.6锚栓应根据环境条件差异和耐久性要求选用碳素钢、不锈钢或合金钢。锚 性能应符合现行行业标准《混凝土用机械锚栓》JG/T160的相关规定。 2.3.7碳纤维、玻璃纤维或芳纶纤维等复合材料的品种和性能应符合下列规定： 1加固主要承重构件采用的碳纤维，应选用聚丙烯晴基（PAN基）不大于 12k（1k=1000根）的小丝束纤维，不得使用大丝束纤维。 2用于加固的玻璃纤维应采用高强度型玻璃纤维、含碱量小于0.8%的无碱 波璃纤维或耐碱玻璃纤维。不得使用中碱玻璃纤维或高碱玻璃纤维。 3碳纤维和玻璃纤维复合材料的主要力学性能，应符合现行国家标准《混凝 土结构加固设计规范》GB50367的规定。 4芳纶纤维复合材料的力学指标可按现行行业标准《桥梁用芳纶纤维布（板）） T/T531执行。 2.3.8铅芯隔震橡胶支座性能应满足现行行业规范《公路桥梁铅芯隔震橡胶支座 T/T822的要求；高阻尼隔震橡胶支座性能应满足现行行业规范《公路桥梁高阻 尼隔震橡胶支座》JT/T842的要求；摩擦摆式减隔震支座应满足现行行业规范《公 路桥梁摩擦摆式减隔震支座》JT/T852的要求；双曲面球型减隔震支座应满足现 行行业规范《桥梁双曲面球型减隔震支座》JT/T927的要求
3.1.1抗震加固中不得损伤原结构构件。
3.1.2桥梁结构体系加固宜采用下列思
1上部结构连续化、轻量化 2延长结构自振周期，并提高桥梁系统整体阻尼比， 3改善支承系统性能，以减少下部结构加固需求。 4上述两种以上组合。
3.2分散水平地震力加固
3.2.1分散水平地震力加固可采用下列措
1将简支梁桥改造为连续梁桥，并将全桥支座更换为弹性支承（图3.2.1.a）。 2对中小跨径连续梁桥，将全桥支座更换为弹性支承 3对连续梁桥，在活动支座墩与主梁之间安装冲击传递装置（图3.2.1.b）
3.2.2简支变连续加固应符合下列规定：
）上部结构连续化，并将支座更换为弹性支承
（b）在活动支座墩与主梁之间安装冲击传递装置 图3.2.1分散水平地震力加固法示意图 上部结构连续化：2一弹性支座：3一冲击传递装置
1应根据原支座的完好程度选择保留原支座或进行更换， 2简支变连续加固可采用在墩顶部位结构上缘加设普通钢筋或增设预应力
束并现浇接头混凝土凝土形成结构连续体系（图3.2.2）。
图3.2.2简支变连续加固桥梁墩构造 桥面板：2一加设普通钢筋或预应力束：3一现浇段
4一桥面铺装：5一预制梁：6一临时支座
3当原梁的截面尺寸不足时，应采用增大截面法等措施。 4当原梁为T梁时，中支点处应新增横系梁。 5除对主梁墩顶部位连接段进行计算分析外，尚应对其他相关截面进行验算 6简支梁体系转换前后正截面承载力和斜截面承载力应按现行行业标准《公 路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG3362规定进行计算和验算。 7对桥龄10年以上的桥梁，可不计入原结构混凝土收缩、徐变的影响。 8简支变连续后桥梁伸缩缝等附属构造的性能应满足结构受力及使用要求。
3.3.1桥梁抗震加固可采用功能性支承系统加固法（图3.3.1）
图3.3.1功能性支承系统加固法
1一新设抗震挡块；2一原有支座垫石；3一原有橡胶支座；4一新设防落梁措施； 5一主梁；6一盖梁；7一增设橡胶支座；8一增设橡胶填缝板；9一桥台胸墙； 10一铰接；11一弹性支承；12一填缝板；13一增设防落梁措施钢制托架（TYP）
3.3.2功能性支承系统加固应符合下列规定
1支承系统应有适当摩擦力，在E2地震作用下可产生摩擦滑动机制； 2支承系统应设置限位装置； 3应提供足够的梁端防落梁长度
3.4.1减隔震加固应符合下列要求
1当桥梁中有刚性墩，桥的基本振动周期比较短、桥墩高度相差较大或桥址 区的预期地面运动特性主要能量集中在高频段时，可采用减隔震措施。 2当地基土层不稳定、原有结构的固有周期比较长、位于软弱场地易引起共 振或支座中出现负反力时，不宜采用减隔震措施。 3减隔震支座应具有足够的刚度和屈服强度，避免在正常使用条件下出现因 风荷载、制动力等引起的桥梁有害振动。 4设置减隔震支座时，应保证相邻上部结构之间具有足够的位移空间。 5减隔震装置宜构造简单、性能可靠，并具有可换性。 6减隔震装置在正常使用状态下不应产生故障和影响桥梁运营。 3.4.2采用减隔震加固后的桥梁固有周期不宜低于原结构的两倍。 3.4.3当采用隔震加固和减震加固（图3.4.3）时，减隔震装置类型、构造及减 隔震桥梁抗震验算要求，应按现行行业标准《城市桥梁抗震设计规范》CJJ166 的相应规定执行。
3.4.4当采用隔震加固法加固桥梁时，
图3.4.3减震加固法示意图
3.4.4当采用隔震加固法加固桥梁时，可选用下列措施： 1将简支梁桥改造为连续梁桥，并将全桥支座更换为隔震支座（图3.4.4.a）； 2对于连续梁桥，将全桥支座更换为隔震支座；或在桥墩上安装托架，并增 设隔震支座（图3.4.4.b）
(b)墩上安装托架，并增设隔震装置 图3.4.4隔震加固法示意图
3.4.5减隔震装置按工作原理和功能进行分类，如表3.4.5所示。组合装置由隔 震装置、减震装置和刚性连接装置等组合而成
表3.4.5减隔震装置分类
3.4.6减隔震装置应符合下列要求：
1橡胶材料宜采用天然橡胶或其他合成橡胶，不应使用再生胶或粉碎的硫化 橡胶；其物理性能应满足现行行业标准《桥梁减隔震装置通用技术条件》JTT1062 的要求。 2铅芯应采用纯度不低于99.99%的高纯度铅，铅的化学成分应符合现行国 家标准《铅锭》GB/T469的规定。 3黏结剂应不可溶并具有热固性，质量应稳定，橡胶与金属黏结强度不应小 于10N/mm。 4橡胶隔震装置在未发生剪切变形时，设计压应力不应大于12MPa。 3.4.7当桥梁横向抗震能力不足时，应使用双向隔震设计 3.4.8减震加固时应进行耗能系统设计与验算。耗能系统分析应包括耗能装置的 特性及其平面与立面的布置，且应反映振动频率、环境及温度等因素的影响。 3.4.9减隔震装置的设计、校核应满足以下要求： 1橡胶型减隔震支承，在E1地震作用下产生的剪切应变必须在100%以下， E2地震作用下产生的剪切应变必须在250%以下，并校核其稳定性。 2非橡胶型减隔震装置，应根据具体的产品指标进行设计与校核。 3应对减隔震装置在正常使用条件下的性能进行校核。 3.4.10应对减隔震装置的变形、阻尼等力学参数进行试验测试，试验得到的力 学参数值与设计值的偏差应在土10%以内
4.1.1桥梁墩柱抗震加固应以抗弯或抗剪强度、弯曲延性以及纵向钢筋的搭接或 锚固性能不足等为对象。 4.1.2当桥墩抗震能力不满足要求时，可采用增大截面、外包钢管或粘贴纤维复 合材料等方法对桥墩进行加固， 4.1.3桥梁墩柱弯曲强度、剪切强度加固时应复核承台和基础的承载力
4.2.1当采用增大截面法加固钢筋混凝土墩柱时，应符合下列规定：
1混凝土的强度等级不应低于C30，且不应低于原桥墩实际的混凝土强度等 级。 2当需提高桥墩的抗弯强度时，新增纵筋应伸入承台并满足锚固要求；对多 柱式桥墩，尚应伸入盖梁并满足锚固要求。 3新增纵筋、箍筋的配置应符合现行行业标准《城市桥梁抗震设计规范》 CJJ166的相应规定。 4加固后桥墩应按整体截面进行抗震验算，新增的混凝土和钢筋的材料强度 应乘以0.85的折减系数。 4.2.2当采用增大截面法提高钢筋混凝土桥墩的抗弯强度时，承台和基础宜进行 相应的补强加固
图4.2.3外包钢管加固法
4.2.4当采用外包钢管加固法对延性不足的钢筋混凝土墩柱进行加固时，应符合 下列规定： 1外包钢管的厚度t应按下式计算：
式中：t一一 外包钢管厚度（mm）； E2地震作用下墩底截面混凝土的最大压应变： 外包钢管内径（mm）； 受钢管约束混凝土的抗压强度（N/mm²）； 8s一一外包钢管的极限拉应变。 2E2地震作用下墩底截面混凝土的最大压应变ε应按
式中：Φm一一E2地震作用下墩底截面的最大曲率； C一一墩底截面曲率达到最大曲率Φ时，中性轴至混凝土受压侧最外缘的 距离，可先假设加固前与加固后c值相同进行分析。 3受钢管的约束混凝土的抗压强度f.应按下式计算：
15.88t; f 4t, fy c=f 2.254. 1.254 . Df. Df.
式中：f一 加固前混凝土的抗压强度标准值（N/mm） 4.2.5当采用外包钢管加固法对抗剪强度不足的钢筋混凝土墩柱进行加固时，应 符合下列规定： 1外包钢管的厚度应按下式计算：
式中：t一一外包钢管厚度（mm）； Φs一一抗剪强度折减系数，可取为0.85； Vo一一E2地震作用下墩柱剪力设计值（N)； V。一一墩柱塑性铰区域混凝土的抗剪能力贡献（N)； Vs一一墩柱塑性铰区域横向钢筋的抗剪能力贡献（N)； Vsj一一外包钢管承担的剪力设计值（N); Jfi一一外包铜管抗拉强度标准值（N/mm²)； D一一外包钢管内径（mm）； θ一一剪切裂缝与墩柱轴线的夹角（°）。 2塑性铰区域 安下列公式计算
=1.66(0.33+ Y )VfA(N为轴压力时） 140A V。= 1.66(0.33 + )fA（N为轴拉力时） 35A
式中：N一一E2地震作用下墩柱轴力设计值（N)；当N为压力时取正值，为拉 力时取负值； Ag一一按全截面计算的墩柱截面积（cm²）； f一一混凝土抗压强度标准值（N/mm²)； Ae一一有效剪切面积，可取为0.8Ag（cm²） 3横向钢筋的抗剪能力贡献V.应按下式计算
式中：Ah一一圆环箍筋或螺旋箍筋截面职（mm²）； fh一一圆环箍筋或螺旋箍筋抗拉强度标准值（N/mm²）； D一一核心混凝土直径（cm）； s一一螺旋箍筋间距（cm); θ一一剪切裂缝与墩柱轴线的夹角（°）。 4剪切裂缝与墩柱轴线的夹角，应按下列公式计算：
P,n + 0.46 P θ= tan P >α(两端固定的墩柱） 1+ p,n P, = 2t, / r
式中：一 桥墩半径（mm）； Pi一一墩柱纵向钢*配*率； n一一钢*与混凝土弹性模量比，n=E./E； 一Q=D'/H H一一墩高(cm)。 4.2.6当采用粘贴纤维复合材料加固法加固矩形截面柱式桥墩，宜将原截面四个 折角修整为圆弧形，并将界面扩大为椭圆形后，再粘贴纤维复合材料。 4.2.7当采用粘贴纤维复合材料加固法对延性不足的钢*混凝土墩柱进行加固 时，应符合下列规定： 1粘贴纤维复合材料的厚度t可按下式计算：
式中：ti一一粘贴纤维复合材料布材的厚度（mm）； &α一一E2地震作用下墩底截面混凝土的最大压应变； D一一墩柱直径（mm）； fc一一受纤维复合材料约束混凝土的抗压强度（N/mm²） fa一一纤维复合材料抗拉强度设计值（N/mm²)； 一一与纤维复合材料设计抗拉强度相应的应变。 2受纤维复合材料约束混凝土的抗压强度f.可按下式计算：
加固前混凝土抗压强度标准值（N/m
4.2.8当采用粘贴纤维复合材料加固法对抗剪强度不足的钢*混凝土墩柱进行 加固时，纤维复合材料布材的厚度可按下式计算：
式中：ti一一纤维复合材料布材厚度（mm）； s一一抗剪强度折减*数，可取为0.85 Vo一一E2地质作用下墩柱剪力设计值（N)； V一一墩柱塑性铰区域混凝土的抗剪能力贡献（N)； Vs一一墩柱塑性铰区域横向钢*的抗剪能力贡献（N)； Vsi一一纤维复合材料承担的剪力设计值（N)； j一一纤维复合材料抗拉强度标准值（N/mm²)； D一一墩柱直径（mm）； 9一一剪切裂缝与墩柱轴线的夹角（°）。
4.3.1对抗弯强度或抗剪强度不足的盖梁，可采用粘贴纤维带、增大截面等方法 进行补强加固，增大截面时原盖梁表面应凿毛，并应配置穿过原盖梁的锚*与原 盖梁可靠拉结；纤维带可施加预应力。 4.3.2当采用预应力纤维带加固混凝土盖梁时，应满足以下要求： 1纤维带受力方式应设计成仅承受拉应力作用。抗剪加固时预应力纤维带可 垂直于构件纵轴设置。 2纤维带应采用机械锚固方式紧贴混凝土表面安装，安装后距构件表面不应 超过5mm。张拉锚固部分以外的纤维带与混凝土之间应填充结构胶黏结牢固。 3预应力纤维带的宽度不应超过100mm；对截面宽度较大的盖梁，宜采用 多条平行预应力纤维带进行加固，相邻纤维带的端部锚固*统可沿纤维带纵向错 位布置。 4.3.3锚栓*统应进行锚固能力验算，并应符合现行行业标准《混凝土结构后锚 固技术规程》JGJ145的规定。
图4.3.4盖梁与墩柱接头抗剪加固示意图 盖梁包裹混凝土：2一增设结合**：3一原盖梁
4.3.5可通过在既有盖梁下部现浇一根*梁来改进盖梁的抗震性能，如图4.3.5 所示。并应根据能力设计原理设计以确保塑性铰形成在桥墩中而不是在*梁内。
图4.3.5现浇*梁示意图
4.4.1桥台可采用下列方法进行抗震加固：
4.4.1桥台可采用下列方法进行抗震加固：
4.4.1价合可采用下列方法进行抗震加固： 1桥台墙身强度不足以抵挡台背填土的土压力时，可通过增加墙身尺寸加固： 2桥台无法抵抗台背填土区压力，并有倾斜的可能时，可通过在台身处增设 肋板加固：
3桥台前址抵抗倾覆力矩不足时，可通过增设基桩加固； 4土层抗剪强度不足，可通过增设密排桩加固； 5桥台可能存在向河床侧移时，可通过在墙身与台背填土之间增设地锚加固； 同时，地锚的固定端深入台背填土区土层的距离应满足共同作用的需要
5.1.1桥梁基础加固应充分研究桥位地基所处场地类别，对于桥位处存在高液化 土、高填方、陡坡等不良抗震地质条件的墩台，需进行基础抗震专项研究。 5.1.2桥梁基础抗震加固设计时，各项验算应符合现行行业标准《城市桥梁抗震 设计规范》CJJ166和《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG3363的规定，且应 符合下列规定： 1承台应进行拉压杆承载力、抗弯、抗剪、抗冲切和抗接缝剪切破坏等计算。 2扩大基础应进行抗弯、抗冲切等计算，计算应按两阶段受力，并应对地基 进行承载力、稳定性、沉降等计算。 3桩基础应进行承载力、沉降等计算。 4桥梁基础加固设计中应考虑施工方法的影响
5.2.1地基抗震验算时，应采用地震作用效应与永久作用效应组合。 5.2.2地基抗震承载力容许值应按下式计算，
Ke一一地震抗震承载力调整*数，应按表5.2.2取值： t。一一深度、宽度修正后地基承载力容许值，应按现行行业标准《公路 桥涵地基与基础设计规范》JTG3363采用（kPa）。
表5.2.2地基土抗震承载力调整*数
5.2.3承台抗震验算应考虑节点剪切引起的破坏模式，节点内剪力情况如图5.2.3 所示：
承台节点竖向剪力应按下式计算：
式中：Vj——节点竖向剪力（N); T。——墩柱受拉钢*合力（N); R,——桩的拉力（N)。 节点剪切应力V按下式计算：
Vi=beadj 式中：对于矩形截面墩柱，be=B.+D.（mm） B.墩柱截面宽度（mm); D墩柱截面高度（mm); 对于圆形截面墩柱，bf=1.414D（mm)； D一墩柱直径（mm); d,—加固后基础高度（mm)。 节点竖向有效轴向压应力按下式计算」。按下
图5.2.3承台节点剪力
f. = P / Aer
式中：P一一墩柱底部的轴向荷载（即恒荷载+地震荷载）（N）； Aef一有效承压面积（mm²)： 对于矩形截面墩柱，Af=(B+d,)D。+d,）（mm²); 对于圆形截面墩柱，Aer=元(D+d,）/4（mm²)。 则节点区主拉应力按下式计算：
如果f<0.42Vfc（MPa），计算结束，否则需校核混凝土覆盖层的承载力。 5.2.4E2地震作用下非液化土中，单桩的抗压承载能力可提高至原来的2倍。 单桩抗拉承载力可比不计抗震影响时提高25%。 5.2.5当桩穿过液化土层时，液化土层的承载力（包括桩侧摩阻力）、土抗力（地 基*数）、内摩擦角和内聚力等，可根据液化抵抗*数C。（式5.2.5）予以折减， 折减*数α应按表5.2.5采用。液化土层以下单桩部分的承载能力可采用本导则 第5.2.4条规定：液化土层范围内及以上部分单桩承载能力不应提高，
式中：C。一一液化抵抗*数； 现行行业标准《城市桥梁抗震设计规范》CJ166相应条款计算，
表5.2.2土层液化影响折减*数0
注：表中d.为标准贯入点深度（m）。
5.3.1当地基承载力不满足要求时，可采用加固地基土、增大基础底面积或增加 桩基等措施加固。 5.3.2存在液化土层的地基，应根据桥梁的抗震设防类别、地基的液化等级，按 现行行业标准《城市桥梁抗震设计规范》CJ166的规定JC／T 2470-2018 彩石金属瓦，采取相应的抗液化措 施。 5.3.3山区横跨陡哨山谷的桥梁，应对地震条件下边坡的稳定性作详细的地质勘 察，并可采用降低引起移动和滑动的推动力、提高抵抗移动的能力等加固措施预 防边坡滑坡、破坏。
5.4.1当承台或扩大基础承载力不满足要求时，可采用增大截面、粘贴钢板或 维复合材料、增设预应力钢*（图5.4.1）等措施来提高其抗弯和抗剪强度
图5.4.1水平预应力*加固基研
5.4.2当承台或扩大基础抗倾覆能力不满足要求时DB11／T 356-2017 公共厕所运行管理规范.pdf，可采用增大底面积（图 5.4.2）、增加基桩或增设地错等措施加固
1.2增加基础底面积加回
附件一：桥梁抗震加固相关标准、指南