标准规范下载简介

SL 702-2015 预应力钢筒混凝土管道技术规范（清晰无水印，附条文说明）

内衬混凝土的收缩应变：

外层混凝土和保护层的收缩应变：

（hci）=0.000191X0.822=0.000

= 0.000123

JTS／T167-17-2020标准下载0. 073771 第2层预应力钢丝松弛系数：

4）预压应力计算。依据6.3.4条和附录E计算。 ①初始预压应力： 缠绕第1层预应力钢丝后管芯混凝土初始预应力

R, =R,=0. 093

As2 f sR fic2= A+n;(AsI +As2)+nA, 1545 500 Y 1177 500

228500.000+7.667X（1545.500+1545.500)+8.230X1500.000 6.879(MPa)

fic=ficl+fic2=7.202+6.879=14.081（MPa) 第1层预应力钢丝初始应力：

第2层预应力钢丝初始应力：

②薄钢简初始预应力：

fiy = n:fic=8.230 X 14.081 =115.885(MPa) ③最终预压应力： 管芯混凝士最终预应力：

A.+(n.As+n.A,)(l+$)

=10. 933(MPa)

第1层预应力钢丝最级应力：

④抵御内压： 抵消管芯混凝土最终预应力的内水压力：

0.5Dy 10.933X(228500.000+6.542X3091.000+6.964X1500.000 0.5X 3763.000 = 1505.926(MPa) N。=0. 5D,Po =0.5 X 3763.000 X 1505.926/1000 =2833.400(kN/m) ③最大内压：

P*= P。(0. 5 ekm, 1 + 0. 41 f Ec / min V48.000 1+0.41× 0.000382 10.933 1897199(MPa）

k=P。(0.5 km,1 +0. 41) V48.000 1 + 0. 41 × 0.000382 10.933 11f :1897.199(MPa) 最大极限轴力： Nk=0.5D,Pk 0.5X3763.000X1897.199/1000 =3569.579(kN/m) 开裂内压： P, = 2 A,fy+ A.f.u Dy 3763.000 =2826.399(MPa) 5）工作极限状态设计准则检验。 ①整个圆管的工作性： a.W1荷载组合： 管道内压P=900.000MPa，抵御内压P。=1505.926MPa P

N'=0. 5D,P

P, = 2 A,Jw+A f. Dy 3763.000

5）工作极限状态设计准则检验。 ①整个圆管的工作性： a.W1荷载组合： 管道内压P=900.000MPa，抵御内压P。=1505.926MPa P

P< [1. 4P。, P']min 检验合

[1. 4P., P'min 检验合格

②管顶/管底的工作性： a.W1荷载组合： 管底轴力弯矩：由内压、外荷载（土荷载、瞬时荷载和施工 荷载）和管道重量、流体重量均匀作用于管壁的弯矩和轴力为：

轴力作用线： 从管道内壁至内压和外荷载作用引起的组合荷载轴力N作 用线之间的距离

e=134.474mm，eo=124.394mm 经反复计算得到使轴力弯矩平衡时的值U2和k为：

道内壁至预压轴力N。作用线之间

=0.500，k=0.

Eci=0.000642,ek=0.001549 Eciek 检验合格

是否符合 准则内容 荷载组合 U2 k 计算值 极限值 准则要求 管芯极限 拉应变 W1 0.500 0.319 0.000211 0.000211 符合 Eci1.5el 管芯极限 WT1 3.246 0.580 0.000598 0.001549 符合 拉应变 WT2 0.518 0.321 0.000214 0.001549 符合 Ei

g.=一0.154MPa≤0.082MPa，检验合格

③管侧的工作性，依据附录E，极限状态计算方法。 a.W1荷载组合： 管侧轴力弯矩：

M2=R[Cm2e（Fsk+q）+Cm2pGlk+Cm2fGwkJ

tt=1+V2 hedyi ts 4.582 应力计算： f.: = 13.394MPa，fey = 8.036MPa，△f, = 58.128MPa, f.。=1.867MPa，△f.=20.439MPa 内力总和： 内力应满足条件ZF=0，即N。一N²=Fc十F,十Fc。十F

弯矩平衡条件满足 检验：

Em8ekm 检验合格

f.<0. 65 f. 检验合格

fy+n'fer+△f,≤fyy 检验合朴

fyr+n'fer+△fy 180.047（MPa） f. +n' fer +Af,≤o 检验合格

②管侧的弹性极限： a.FWT1荷载组合： 管侧轴力弯矩： N2=2390.488kN/m，M2=99377.789(kN·m）/m 轴力作用线：

fsr+nfer+△f,=1069.788MPa，fsg=1177.500MPa 二fsr+nfer+△f,≤fs? 检验合格

fsr+nfer+△f=1069.788MPa， fsr+nfer+△f,

d.FWT1荷载组合： 管侧轴力弯矩： Nz=2390.488kN/m，Mz=99377.789（kN:m)/m 轴力作用线： e=130.380mm，e.=124.394mm 经反复计算得到使轴力弯矩平衡时的值U?和k为： V2=1.096，k'=0.400 常数计算： t,=43.874，t，=48.077，入=3.104 应力计算： fci=12.674MPaDB41／T 1080-2015标准下载，fey=5.260MPa Af,=38.049MPa，f.。=3.587MPa，△f.=67.832MP

f..+nf..+af

①开裂压力： FWT6荷载组合： 管道内压P=2160.000MPa，开裂内压P。=2826.399MPa PP 检验合格

经检验，采用7mm钢丝2层缠绕、钢丝面积3091mm²、钢 丝间距24.901mm的配筋设计，符合本规范各项设计准则的要 求，其中控制条件为检验准则管芯极限拉应变εci<1.5e。

附录F管道镇墩（支墩）和限制

本附录未涉及的管道镇墩（支墩）承受的内水推力标准值计 算方法上海某小区弱电施工组织设计，可参阅AWWAM9进行计算。也可全部采用AWWA M9中的方法对管道镇墩（支墩）和限制接头进行设计。