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7 承插型盘扣式模板支架计算书模板.docx

跨中νmax=0.651mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm

悬挑段νmax＝1.804mm≤[ν]=min(2×350/150,10)=4.667mm

3.6.4 支座反力计算

支座反力依次为R1=7.007kN，R2=6.379kN城市河道整治水利工程2标段施工组织设计，R3=6.379kN，R4=7.007kN

主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6，因此主梁传递至立杆的集中力：

Rmax=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6=7.007/0.6=11.678kN

按上节计算可知，可调托座受力N=Rmax=11.678kN≤[N]/γR=30/1=30kN

4.8.1 长细比验算

l01=βHγh'+2ka=1×0.9×1500+2×0.6×450=1890mm

l0=βHηh=1×1.05×1500=1575mm

λ=max[l01，l0]/i=1890/16=118.125≤[λ]=150

4.8.2 立杆稳定性验算

λ1=l01/i=1890.000/16=118.125

查表得，φ＝0.358

N1=Rmax=11.678kN

f=N1/(ΦA)=11678.449/(0.358×453)=72.012N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2

Mw＝γ0×γQγLφw×ωk×la×h2/10＝1×1.5×0.9×0.9×0.051×0.9×1.52/10＝0.013kN·m

N1w=Rmax+Mw/lb=11.678+0.013/0.9=11.693kN

f＝N1w/(φA)+Mw/W＝11693/(0.358×453)+0.013×106/4800＝74.81N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2

λ=l0/i=1575.000/16=98.438

查表得，φ1=0.489

N=N1+γ0×γG×q×H=11.678+1×1.3×0.15×4=12.458kN

f=N/(φ1A)＝12.458×103/(0.489×453)=56.242N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2

Mw＝γ0×γQγLφw×ωk×la×h2/10＝1×1.5×0.9×0.9×0.051×0.9×1.52/10＝0.013kN·m

Nw=Rmax+γ0×γG×q×H+Mw/lb=11.678+1×1.3×0.15×4+0.013/0.9=12.473kN

f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝12.473×103/(0.489×453)+0.013×106/4800=59.015N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2

H/B=4/20=0.2≤3

4.10 抗倾覆验算

混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生

MT=γ0×γLφw×γQ(ωkLH2/2+Q3kLh1)=1×0.9×0.9×1.5×(0.051×20×42/2+0.55×20×3.9)=62.038kN·m

MR=γG(G1k+0.15H/(lalb))LB2/2=0.9×(0.5+0.15×4/(0.9×0.9))×20×202/2=4466.667kN·m

MT=62.038kN·m≤MR=4466.667kN·m

混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生

MT=γ0×γLφw×γQ(Q2kLH2+Q3kLh1)=1×0.9×0.9×1.5×(0.11×20×42+0.55×20×3.9)=94.892kN·m

MR=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(lalb))]LB2/2=0.9×[(24+1.1)×0.2+(0.5+0.15×4/(0.9×0.9))]×20×202/2=22538.667kN·m

MT=94.892kN·m≤MR=22538.667kN·m

4.11 立杆支承面承载力验算

F1=N=12.473kN

4.11.1 受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×180/1000=137.879kN≥F1=12.473kN

4.11.2 局部受压承载力计算

可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=12.473kN

5 300×700梁模板计算书

取梁纵向单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

面板承受梁截面方向线荷载设计值：

q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.5×3]×1＝27.835kN/m

q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.1+(24+1.5)×0.7)×1＝23.335kN/m

q1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1×1.5×3×1＝4.5kN/m

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×23.335×0.12+0.117×4.5×0.12＝0.029kN·m

σ＝Mmax/W＝0.029×106/37500＝0.763N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2

面板承受梁截面方向线荷载标准值：

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1×3]×1＝20.95kN/m

νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×20.95×1004/(100×10000×281250)＝0.005mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[100/150，10]＝0.667mm

5.4.3 支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×23.335×0.1+0.45×4.5×0.1＝1.136kN

R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×23.335×0.1+1.2×4.5×0.1＝3.107kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R4'=0.4q2L=0.4×20.95×0.1＝0.838kN

R2'=R3'=1.1q2L=1.1×20.95×0.1＝2.304kN

5.5.1 梁底各道小梁线荷载计算

分别计算梁底各道小梁所受线荷载，其中梁侧楼板的荷载取板底立杆至梁侧边一半的荷载。

1）左侧小梁线荷载设计值计算

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.136/1＝1.136kN/m

小梁自重：q2=0.026kN/m

左侧小梁总荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.136+0.026+0.325+2.627=4.114kN/m

2）中间小梁线荷载设计值计算

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[3.107,3.107]/1= 3.107kN/m

小梁自重：q2=0.026kN/m

中间小梁总荷载q中= q1中+ q2=3.107+0.026=3.133kN/m

3）右侧小梁线荷载设计值计算

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.136/1＝1.136kN/m

小梁自重：q2=0.026kN/m

右侧小梁总荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.136+0.026+0.325+2.627=4.114kN/m

4）各道小梁最大线荷载设计值计算

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.114,3.133,4.114]=4.114kN/m

5）各道小梁最大线荷载标准值计算

参考小梁线荷载设计值计算步骤机场道土石方工程施工组织设计，将荷载标准值代入后得到：

小梁最大荷载标准值：q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.025,2.325,3.025]=3.025kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×4.114×0.92，0.5×4.114×0.22]＝0.417kN·m

σ=Mmax/W=0.417×106/67500=6.171N/mm2≤[f]/γR=13/1=13N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×4.114×0.9，4.114×0.2]＝2.314kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.314×1000/(2×50×90)＝0.771N/mm2≤[τ]/γR=1.5/1=1.5N/mm2

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×3.025×9004/(100×9350×303.75×104)＝0.364mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150GB／T 50559-2018标准下载，10]＝6mm