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6 工字钢悬挑脚手架计算书模板.docx

下撑杆件支座力：

RX1=nzR3=1×83.018=83.018kN

NXZ1=RX1/tanβ1=83.018/tan59.036°=49.811kN

TBT 3395.5-2015 高速铁路扣件 第5部分WJ-8型扣件.pdf 下撑杆件轴向力：

NX1=RX1/sinβ1=83.018/sin59.036°=96.814kN

下撑杆件的最大轴向拉力NX=max[Nx1...Nxi]=96.814kN

L01=(L12+L22)0.5=(5002+3002)0.5=583.095mm

下撑杆长细比：

λ1=L01/i=583.095/15.2=38.362

轴心受压稳定性计算：

γ0NX1/(φ1Af)=1×96814.361/(0.759×1430×205)=0.435≤1

对接焊缝验算：

σ=γ0NX/(lwt)=1×96.814×103/A=1×96.814×103/1430=67.702N/mm2≤fcw=140N/mm2

4.9.6 悬挑主梁整体稳定性验算

压弯构件强度：σmax=γ0[Mmax/(γW)+N/A]=1×[22.132×106/(1.05×141×103)+49.811×103/2611]=168.564N/mm2≤[f]=215N/mm2

受弯构件整体稳定性分析：

γ0Mmax/(φb'Wxf)=1×22.132×106/(0.853×141×215×103)=0.856≤1

4.9.7 锚固段与楼板连接的计算

锚固点压环钢筋受力：N/2 =59.208/2=29.604kN

压环钢筋验算：

σ=γ0N/(4A)=γ0N/πd2=1×59.208×103/(3.14×202)=47.116N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2

注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度

2 主梁锚固点部位楼板负弯矩配筋计算

由于主梁内锚固点处支座反力R1≥0，此时楼板锚固点处受压，不受负弯矩作用，不需进行配筋验算

3 边梁配筋及抗剪验算

由于主梁外锚固点处支座反力R2≤ 0，此时边梁不受压力作用，不需进行配筋验算。

5 三排杆架体计算示例

三排杆时因内外立杆计算方式与前述一致，中间立杆受力有所不同，根据组合风荷载作用下单立杆轴向力中已列明中间立杆计算受力，其中中间立杆及内部立杆底部压力均小于外部立杆压力，因此计算时轴压力均采用外立杆轴压力，进而复核悬挑工字钢受力，以下仅就与前述内容不同之处的工字钢复核进行论述。

q'=gk=0.205=0.205kN/m

第1排：F'1=F1'/nz=5.8/1=5.8kN

第2排：F'2=F2'/nz=9.1/1=9.1kN

第3排：F'3=F3'/nz=8.1/1=8.1kN

q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m

第1排：F1=F1/nz=7.2/1=7.2kN

第2排：F2=F2/nz=11.4/1=11.4kN

第3排：F3=F3/nz=11.5/1=11.5kN

σmax=Mmax/W=22.048×106/141000=156.368N/mm2≤[f]=215N/mm2

τmax=30.839N/mm2≤[τ]=125N/mm2

νmax=7.465mm≤[ν]=2×lx/360=2×2650/360=14.722mm

5.4.4 支座反力计算

5.5 下撑杆件验算

下撑杆件角度计算：

β1=arctanL1/L2=arctan(1000/1100)=42.274°

下撑杆件支座力：

RX1=nzR3=1×49.352=49.352kN

NXZ1=RX1/tanβ1=49.352/tan42.274°=54.287kN

下撑杆件轴向力：

NX1=RX1/sinβ1=49.352/sin42.274°=73.367kN

下撑杆件的最大轴向拉力NX=max[Nx1...Nxi]=73.367kN

L01=(L12+L22)0.5=(10002+11002)0.5=1486.607mm

下撑杆长细比：

λ1=L01/i=1486.607/15.2=97.803

轴心受压稳定性计算：

NX1/(φ1Af)=73366.574/(0.575×1430×205)=0.435≤1

对接焊缝验算：

σ=NX/(lwt)=73.367×103/A=73.367×103/1430=51.305N/mm2≤fcw=185N/mm2

5.6 悬挑主梁整体稳定性验算

压弯构件强度：σmax=[Mmax/(γW)+N/A]=[22.048×106/(1.05×141×103)+54.287×103/2610]=169.722N/mm2≤[f]=215N/mm2

受弯构件整体稳定性分析：

Mmax/(φb'Wxf)=22.048×106/(0.853×141×215×103)=0.853≤1

5.7 锚固段与楼板连接的计算

5.7.1 压环钢筋验算如下

锚固点压环钢筋受力：N/2 =19.08/2=9.54kN

压环钢筋验算：

σ=N/(4A)=N/πd2=19.08×103/(3.14×202)=15.183N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2

注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度

5.7.2 主梁锚固点部位楼板负弯矩配筋计算

由于主梁内锚固点处支座反力R1≥0，此时楼板锚固点处受压，不受负弯矩作用，不需进行配筋验算。

5.7.3 边梁配筋及抗剪验算

由于主梁外锚固点处支座反力R2≤ 0，此时边梁不受压力作用，不需进行配筋验算。

6 阳角B做法架体计算示例

立杆、横杆的受力以及荷载计算与第3章一致，此处重点计算卸荷后立杆稳定性以及联梁工字钢及工字钢受力计算。

6.1.2 立杆荷载参数

6.1.3 外排立杆纵距

6.2 主梁布置及锚固参数

6.3.1 第一排立杆处的联梁计算

计算简图如下：

q'=gk=0.205kN/m

R'=F1'=8kN

q=1.3×gk=1.3×0.205=0.267kN/m

R=F1=11kN

σ=Mmax/W=3.003×106/(141×103)=21.298 N/mm2≤[f]=205 N/mm2

Vmax=9.043kN

νmax=0.198 mm≤[ν]＝la/250=1382/250=5.528mm

正常使用极限状态下：

R'1A=7.702kN；

R'1B=6.373kN；

R'1C=7.108kN；

R'1D=7.74kN；

承载能力极限状态下：

R1A=10.573kN；

R1B=8.743kN；

R1C=9.752kN；

R1D=10.634kN；

6.3.2 第二排立杆处的联梁计算

计算简图如下：

q'=gk=0.205kN/m

R'=F1'=11kN

q=1.3×gk=1.3×0.205=0.267kN/m

R=F1=14.9kN

σ=Mmax/W=5.885×106/(141×103)=41.738 N/mm2≤[f]=205 N/mm2

Vmax=19.783kN

νmax=0.975 mm≤[ν]＝la/250=1569/250=6.276mm

正常使用极限状态下：

R'2A=20.271kN；

R'2B=7.298kN；

R'2C=12.141kN；

R'2D=10.876kN；

承载能力极限状态下：

R2A=27.441kN；

R2B=9.871kN；

QB 5093.1-2017-T 灯杆 第1部分：技术要求.pdf R2C=16.428kN；

R2D=14.725kN；

6.4.1 1号主梁验算

q'=gk=0.205kN/m

第一排立杆处：P1' =R'1A=7.702kN；

第二排立杆处：P2' =R'2A=20.271kN；

q=1.3×gk=1.3×0.205=0.267kN/m

外挂铝塑板施工方案 第一排立杆处：P1 =R1A=10.573kN；