施工组织设计下载简介

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桥梁工程箱梁满堂支架专项施工方案

1）、拆除模板时不得使用大锤或硬撬杆乱捣，如果拆除困难，可用撬杆从底部轻微撬动；保证砼面及棱角不因拆除受损坏。

2）、侧模的拆除以不破坏棱角为准。为了准确地掌握拆模时间，必须留置同条件试块，试块强度达到1.2Mpa时才允许拆模。

3）、模板排架拆除作业时必须由上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业。

4）、拆卸的杆件严禁向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类堆放。

5）、模板支撑系统的拆除前应对拆除进行技术交底，应有专业操作人员作业，应有专人进行监护DBJ53／T-47-2020标准下载，在拆除区域内设置安全警戒线。

1）底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合达到100%设计强度。

2）模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底。

3）模板支架拆除时，由有专业操作人员作业，并设有专人进行监护，在拆除区域内设置安全警戒线。

4）拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于二步。

5）卸料时应符合下列规定：

a.严禁将钢管、扣件由高处抛掷，应有专人传递至地面，；

b.运至地面的钢管、扣件应时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。

6）拆除模板时不得使用大锤或硬撬杆乱捣，如果拆除困难，可用撬杆从底部轻微撬动，保证砼面及棱角不因拆除受损坏。

1）模板排架安装和拆除前都应进行技术交底，应有专业操作人员作业，应有专人进行监护，在安装和拆除区域内设置安全警戒线。

2）搭设排架所采用的Φ48钢管和扣件材料，其材质应符合规范要求，并需经过现场材料管理员验收合格后，方可使用。

3）凡患有高血压、心脏病等不适于高空作业者，不得上架施工。

4）搭拆脚手架及支模时，必须戴好安全帽，佩带安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作、袖口、领口要扎紧。

5）当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪等恶劣天气时，应停止模板支架搭设与拆除作业。雨雪后上架作业应有防滑措施。

6）模板支架施工期间，不得任意拆除杆件。

7）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

8）在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。

9）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

10）拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。

本工程采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。

本方案采取如下监测措施：

1）、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。

2）、日常检查、巡查重点部位：

杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。连接扣件是否松动。架体是否不均匀的沉降、垂直度。施工过程中是否有超载的现象。安全防护措施是否符合规范要求。脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。

3）、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。

4）、在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由质量员、安全员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。

1、安全生产管理人员的配置

施工管理人员：陈勇、贾佐恒、曾培焕

木工15（25）人，工长：张昌明

钢筋工20人，工长：李成杰

砼工20人，工长：喻毅

1）、根据劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。

2）、工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。

1）、新浇注混凝土自重（混凝土自重选用26KN/m3，分项系数1.2）

腹板或分层浇筑（40cm一层）：

P1=26KN/m3×0.4×1.2=12.48KN/m2中横梁、端横梁、实心梁段：P2=26KN/m3×1.2m×1.2=37.44KN/m22）、施工人员及设备荷载标准值（分项系数1.4）模板计算：P3=2.5KN/m2×1.4=3.5KN/m2；支架、立柱计算：P4=1.0KN/m2×1.4=1.4KN/m2。3）、振捣混凝土时产生的荷载标准值（分项系数1.4）水平面模板：P5=2.0KN/m2×1.4=2.8KN/m2；垂直面模板：P6=4.0KN/m2×1.4=6.4KN/m2。4）、新浇注混凝土对模板侧面的压力标准值（分项系数1.2）最大侧压力：P7=26KN/m3×1.2m×1.2=37.44KN/m2。5）、倾倒混凝土的荷载标准值（分项系数1.4）灌注：P8=2.0KN/m2×1.4=2.8KN/m2。6）、模板自重（取竹材容重9KN/m3，分项系数1.2）竹胶板：P9=9.0KN/m3×0.015m×1.2=0.16KN/m2。7）、方木自重（取木材容重最大值7KN/m3，分项系数1.2）3cm*8cm方木：P10=7.0KN/m3×0.0024m2×1.2=0.04KN/m2；8）、支架自重（按最大支撑高度3.4m计；钢管、扣件以50N/m计，布置方式为：顺桥向*横桥向*踏步；分项系数1.2）40cm*40cm*120cm布置：P11=50N/m×（6×（0.4+0.4）+3.0）×1.2÷(0.4×0.4)=2.93KN/m2；80cm*80cm*120cm布置：P12=50N/m×（6×（0.8+0.8）+3.0）×1.2÷(0.8×0.8)=1.18KN/m2；

920*1830*15mm胶合板

Φ48mm*3.0mm钢管

注：胶板合为Ⅰ类一等品，方木为顺纹木材，Φ48mm*3.0mm钢管回转半径i为15.79mm，截面积为424mm2。

支架侧立面图支架正立面图

支架侧立面图支架正立面图

注：支架呈菱形布置，腹板区域间距为80*80*120cm,，实心梁区域间距为40*40*120cm。

模板检算底模设置：横桥向在可调托座顶部并排架设两根48*3.0mm钢管，上铺纵桥向3*8cm方木，间距为20cm，再在横木上铺设1830*920*15mm胶合板（纵桥向放置）。侧模与底模布置方式相同。1）、荷载组合

面板计算简图荷载；q=P2+P3+P5+P8+P9=37.44+3.5+2.8+2.8+0.16=46.70KN/m2；

均布线荷载设计值q1:0.9*46.7*0.2=8.41kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。

模板自重线荷载设计值:q2=0.9*0.2*160=28.8N/m

跨中集中荷载设计值：P=0.9*3.5=3.15N2）、强度验算

施工荷载为均布线荷载：

M1=q1l2/8=8410*0.8*0.8/8=672.8N*m

M2=q2l2/8+Pl=28.8*0.8*0.8+3.15*0.8/4=19.06N*m

由于M1>M2,故采用M1验算强度强度计算：δ=M1÷W=672800×0.8*0.8÷8÷(34.5×103)=1.56(N/mm)＜fjm=37N/mm

强度满足要求挠度计算

永久荷载标准值：q=0.2*(37440+160)=7520N/m=7.52N/mm

ｖ=5qL4÷384EI=5*7.52*200*200*200*200/(384*10584*25.88*104)

=0.057mm

4、内楞验算内楞(3*8cm方木)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，内龙骨采用木楞，宽度80mm，厚度30mm，截面惯性矩I=18cm4和截面抵抗矩W=12cm3

采用分层浇筑，第一层浇筑40cm内楞跨中最大弯矩按下式计算：

q=p1+P3+P5+P8+P9+P10=26*0.4*1.2+3.5+2.8+2.8+0.16+0.04=21.78kN/m2；

线荷载：q1=0.9*0.4*21.78=7.84kN/m；

内楞的最大弯距：M=7.84×400×400/8=156800N.mm；

内楞的抗弯强度应满足下式：

内楞的最大应力计算值：σ=156800/12×103=13N/mm2；

内楞的最大应力计算值σ=13N/mm2等于内楞的抗弯强度设计值[f]=13.00N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中，V－内楞承受的最大剪力；

内楞的最大剪力：∨=0.6×7.84×400.0=1881.6N；

截面抗剪强度必须满足下式:

内楞截面的受剪应力计算值:fv=3×1881.6/(2×80×30)=1.18N/mm2；

内楞截面的受剪应力计算值τ=1.18N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。

q=0.4*(26*0.4*1.2*1000+160+40)=5072N/m=5.072N/mm

内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×5.072×400.004/(100×10000×1.8×105)=0.49mm；

内楞的最大容许挠度值:[ω]=400/250=1.6mm；

内楞的最大挠度计算值ω=0.54mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=1.6mm，满足要求！

横梁(刚管48*3.0mm)承受内楞传递的荷载，按照线荷载作用下的三跨连续梁计算。

q=P2+P3+P5+P8+P9+P10+P11=37.44+3.5+2.8+2.8+0.16+0.04+2.93=49.67KN/m2；

均布线荷载设计值q1:0.9*49.67*0.8=35.76kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。

模板自重线荷载设计值:q2=0.9*0.8*(160+40+2930)=2253.6N/mm

跨中集中荷载设计值：P=0.9*3.5=3.15N2）、强度验算

施工荷载为均布线荷载：

M1=q1l2/8=35760*0.8*0.8/8=2860.8N*mm

M2=q2l2/8+Pl=2253.6*0.8*0.8+3.15*0.8/4=1442.93N*mm

由于M1>M2,故采用M1验算强度

48*3.0mm钢管截面模量W=4490mm3,惯性矩I=107800mm4δ=M÷W=2860.8÷4490=0.64(N/mm2)＜f容=205N/mm2

钢管横梁的抗剪强度验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中，V－横梁承受的最大剪力；

横梁的最大剪力：∨=0.6×35.76×800.0=17164.8N；

截面抗剪强度必须满足下式:

横梁截面的受剪应力计算值:fv=3×17164.8/(2×847.8)=30.37N/mm2；

横梁截面的受剪应力计算值τ=30.37N/mm2小于截面的抗剪强度设计值[fv]=205N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。

其中，ω—横梁的最大挠度(mm)；

q=0.8*(37440+160+40+2930)=32456N/m=32.456N/mm

E—横梁钢管弹性模量（N/mm2）：E=210000.00N/mm2；

I—横梁截面惯性矩(mm4)，I=107800mm4；

横梁的最大挠度计算值:ω=0.677×32.456×800.004/(2×100×210000×1.078×105)=1.99mm

横梁的最大容许挠度值:[ω]=800/250=3.2mm；

横梁的最大挠度计算值ω=1.99mm小于最大容许挠度值[ω]=3.2mm，满足要求！6、立杆稳定性验算

q=P2+P3+P5+P8+P9+P10+P11=37.44+3.5+2.8+2.8+0.16+0.04+2.93=49.67KN/m2；

取最不利荷载情况下计算，即按80*80cm菱形的支架计算

S=0.8*0.8*sin53=0.512m2

则每根立杆承受的轴向荷载为：

N=49.67*0.512=25.43KN

顶托计算长度取400mm，直径为25mm。

顶托稳定性按以下公式计算（不组合风载）：

Ψ—轴心受压稳定系数，λ=400/25=16，查表得Ψ=0.979

A—轴心受压杆毛截面面积，A=3.14*12.5*12.5=490.63mm2

f—抗压强度设计值，f=205N/mm2N/(ΨA)=25430/(0.979*490.63)

=52.94N/mm2

所以顶托稳定性满足要求

水平杆至顶托底段稳定性验算（计算长度0.4m）

立杆稳定性按以下公式计算（不计算风载）：

Ψ—轴心受压稳定系数，λ=400/48=8.3，查表得Ψ=0.99

f—抗压强度设计值，f=205N/mm2N/(ΨA)=25430/(0.99*423.9)

=60.6N/mm2

所以水平杆至顶托底段稳定性满足要求

3）、立杆两水平杆中间段稳定性验算（计算长度1.2m）

Ψ—轴心受压稳定系数，λ=1200/48=25，查表得Ψ=0.953

f—抗压强度设计值，f=205N/mm2N/(ΨA)=25430/(0.953*423.9)

=62.95N/mm2

立杆两水平杆中间段稳定性满足要求

4）立杆底至第一根水平杆段稳定性验算（计算长度0.2m）

Ψ—轴心受压稳定系数，λ=200/48=4.17，查表得Ψ=0.997

f—抗压强度设计值，f=205N/mm2N/(ΨA)=25430/(0.997*423.9)

=60.17N/mm2

所以立杆底至第一根水平杆段稳定性满足要求

垫块尺寸选用100*100*2.5mm规格的钢板

1）垫块抗压强度验算：

N—轴心压力设计值,N=25.43KN

fc—抗压强度设计值，fc=215N/mm2

σ=25430/423.9=60N/mm2

所以垫块抗压强度满足要求

截面抗剪强度必须满足下式:

其中，τ—垫块的截面的最大受剪应力(N/mm2)；

垫块截面的受剪应力计算值:fv=2*25430/423.9=119.98N/mm2；

垫块截面的受剪应力计算值τ=119.98N/mm2小于截面的抗剪强度设计值[fv]=125N/mm2GB／T 38678-2020 浅层地热能利用通用技术要求，满足要求！

8、地基承载力检算本工程立杆立于钢板垫块上，垫块尺寸为100*100*2.5mm，钢板直接放于混凝土地基上。取立杆荷载最大值进行地基承载力检算。每根立杆传递的轴向荷载为：

N=49.67*0.512=25.43KN

LY／T 2488-2015标准下载P=N÷A=25430÷(100*100)=2.543MPa

本工程所需地基承载力为2.543MPa小于C15混凝土的抗压强度设计值为7.2MPa，故地基承载力满足要求

通过对模板、支架、支墩、地基承载力的计算，模板、支架、支墩的设计在强度、刚度和稳定性上都符合要求。为加大支架整体稳定性，在支架两侧设置拋撑，混凝土采用分层浇筑，第一层实心梁处为40cm。.原地面经过整平碾压后填一层20cm厚的碎石，压实后在其上浇一层20cm厚的C15素混凝土。侧模与桥台模版相同，不再重复计算，本计算书选取最大应力与最不利截面支架计算，该组合计算下支架满足要求，其他支架也满足要求，故不再将实心梁、腹板和翼梁分开计算。