施工组织设计下载简介
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贝累架施工方案11号桥箱梁跨中断面如图所示
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CNAS-RC01：2020 认证机构认可规则.pdf跨中底板断面面积S1=5.90m2；跨中翼板断面面积S2=1.35m2；
跨中底板下沿梁纵向均布荷载q1=5.90*27*1.2=191KN/m；单位面积荷载：
191/7.5=25.5KN/m2
腹板下单位面积面积荷载：1.0*1.8*27*1.2=58.32KN/m2。
跨中翼板下沿梁纵向均布荷载q1=1.35*27*1.2=43.7KN/m；单位面积荷载：
43.7/4.5=9.7KN/m211号桥箱梁墩支点处断面如下图所示:
支点底板断面面积S1=13.5m2；支点翼板断面面积S2=1.35m2
支点底板下沿梁纵向均布荷载q1=13.5*27*1.2=437.4KN/m；单位面积荷载：
437.4/7.5=58.32KN/m2
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7.3.1跨中断面处碗扣式支架检算
底板下立杆纵向间距设为1.20m，横向间距为0.9m，单排横向立杆根数为
(7.5/0.9+1)=9根；
单根立杆实际承受荷载:P=(191*1.2)/9=25.5KN<30KN，强度满足要求。
翼板下每边2根立杆，共计4根立杆；
翼板下单根立杆实际承受荷载：P=(43.7*1.2)/4=13.11KN<30KN，强度满足要
原地表土为亚粘土，经压实后地基承载力为fk=130KPa；
采用30cm厚宕渣硬化，经压实后地基承载力为σk=300KPa；
上部采用15cm厚C20混凝土硬化，C20混凝土抗压强度为10MPa;
取单根立杆分析：单根立杆最大荷载N=25.5KN，立杆底座面积
S=0.15*0.15=0.0225m2
立杆底部混凝土承受荷载为：N/S=25.5/0.0225=1.13MPa<10Mpa，混凝土承载
宕渣承受荷载：N/S+γ*h=25.5/(0.45*0.45)+25*0.15=130KPa<0.5*σ
=150KPa，宕渣地基承载力满足要求；
应力按45度角扩散，天然地基整体承受上部荷载，天然地基承受荷载：
天然地基承载力满足要求。
7.3.1.3底板处横梁强度及刚度复核
横梁采用100*100方木，横梁间距为30cm。方木弹性模量E=10×109Pa，横梁
截面抵抗矩W=1/6*bh2=166.7cm3；横梁截面惯性矩I=1/12*bh3=833.3cm4。单根横梁
受均布荷载，横梁上均布荷载q=191*0.3/7.5=7.64KN/m；横梁受力按两跨连续计算，
Mmax=0.125*q*L2=0.386KN*m
弯曲应力:σ=Mmax/W=9.3Mpa 挠度：ωmax=0.521*qL4/(100EI) L=0.9mL=0.9m 横梁刚度满足要求横梁方木受力图 7.3.1.4底板处纵梁强度及刚度复核 纵梁采用100*150方木，方木弹性模量E=10×109pa。纵梁截面抵抗矩 W=1/6*bh2=375cm3；纵梁截面惯性矩I=1/12*bh3=2812.5cm4。单根纵梁受集中力荷 载作用，纵梁共计9排，单根纵梁上每个集中力P=191*0.3/9=6.37KN；纵梁受力按 两跨连续计算，受力分析如下： Mmax=0.47*pL=3.60KN*m 弯曲力:σ=Mmax/W=9.60Mpa 挠度：ωmax=2.0*pL3/(100EI) L=1.2mL=1.2m 翼板处纵横梁强度及刚度复核 翼板处采用与2号桥同样方案，由于单位面积上荷载相等，其检算同理合格。 7.3.2支点断面处碗扣式支架检算 底板下立杆纵向间距设为0.60m，横向间距为0.45m，单排横向立杆根数为 原地表土为亚粘土，经压实后使地基承载力为fk=150KPa； 采用30cm厚宕渣硬化，经压实后地基承载力为σk=300KPa； 上部采用15cm厚C20混凝土硬化，C20混凝土抗压强度为10MPa; 取单根立杆分析：单根立杆最大荷载N=15.4KN，立杆底座面积 S=0.15*0.15=0.0225m2 立杆底部混凝土承受荷载为：N/S=15.4/0.0225=0.7MPa<10Mpa，混凝土承载力 宕渣承受荷载：N/S+γ*h=15.4/(0.45*0.45)+25*0.15=79KPa<0.5*σ =150KPa，宕渣地基承载力满足要求； 应力按45度角扩散，天然地基整体承受上部荷载，天然地基承受荷载： P+γ砼*h+γ宕渣*h=58.3+25*0.15+20*0.3=68KPa<0.5*fk=75KPa 天然地基承载力满足要求。 7.3.2.3底板处横梁强度及刚度复核 横梁采用100*100方木，横梁间距为30cm。方木弹性模量E=10×109Pa；横梁 截面抵抗矩W=1/6*bh2=166.7cm3；横梁截面惯性矩I=1/12*bh3=833.3cm4。单根横梁 受均布荷载，横梁上均布荷载q=437.4*0.3/7.5=17.5KN/m；横梁受力按两跨连续计 Mmax=0.125*q*L2=0.44KN*m 弯曲应力：σ=Mmax/W=2.7Mpa 挠度：ωmax=0.521*qL4/(100EI)L=0.45mL=0.45m 7.3.2.4底板处纵梁强度及刚度复核 9pa。纵梁截面抵抗矩 W=1/6*bh2=375cm3；纵梁截面惯性矩I=1/12*bh3=2812.5cm4。单根纵梁受集中力荷 载作用，纵梁共计17排，单根纵梁上每个集中力P=437.4*0.3/17=7.7KN；纵梁受 力按两跨连续计算，受力分析如下： Mmax=0.188*pL=0.87KN*m 弯曲力：σ=Mmax/W=2.3Mpa L=0.6mL=0.6m 挠度：ωmax=0.911*pL3/(100EI) 翼板处纵横梁强度及刚度复核 7.3.3跨沪高速门式支架检算 此段为斜跨沪杭高速，采用方案为门式支架正跨沪杭高速，布置方式与2号桥 相同，结构检算同理满足要求。 7.4跨沪杭处12号桥现浇箱梁支架检算 12号桥箱梁跨中断面如图所示 50*2050*2080*2080*204536045 跨中底板断面面积S1=3.68m2；跨中翼板断面面积S2=1.05m2 跨中底板下沿梁纵向均布荷载q1=3.68*27*1.2=119.2KN/m；单位面积荷载： 290/12.75=26.5KN/m2 腹板下单位面积面积荷载：1.0*1.8*27*1.2=58.3KN/m2； 跨中翼板下沿梁纵向均布荷载q1=1.05*27*1.2=34.0KN/m；单位面积荷载： 34.0/3.5=9.7KN/m2 12号桥箱梁墩支点处断面如图所示 12号桥箱梁墩支点处断面如图所示 支点底板断面面积S1=8.1m2；支点翼板断面面积S2=1.05m2 支点底板下沿梁纵向均布荷载q1=8.1*27*1.2=262.4KN/m；单位面积荷载： 262.4/4.5=58.3KN/m2 支点翼板下沿梁纵向均布荷载q1=1.05*27*1.2=34.0KN/m；单位面积荷载： 34.0/3.5=9.7KN/m2 7.4.1跨中断面处碗扣式支架检算 底板下立杆纵向间距设为1.20m，横向间距为0.9m，单排横向立杆根数为 (4.5/0.9+1)=6根； 单根立杆实际承受荷载:P=(119.2*1.2)/15=23.2KN<30KN，强度满足要求。 翼板下每边2根立杆，共计4根立杆； 翼板下单根立杆实际承受荷载：P=(34.0*1.2)/4=10.2KN<30KN，强度满足要求。 7.4.1.2地基承载力复核 单根立杆承受力与2号桥相同，地基处理方法相同，同理可得出地基承载力可 7.4.1.3底板处横梁强度及刚度复核 横梁采用100*100方木，横梁间距为30cm。方木弹性模量E=10×109Pa，横梁 截面抵抗矩W=1/6*bh2=166.7cm3；横梁截面惯性矩I=1/12*bh3=833.3cm4。单根横梁 受均布荷载，横梁上均布荷载q=119.2*0.3/4.5=7.94KN/m；横梁受力按两跨连续计 弯曲应力:σ=Mmax/W=4.8Mpa 挠度：ωmax=0.521*qL4/(100EI) 7.4.1.4底板处纵梁强度及刚度复核 L=0.9mL=0.9m 纵梁采用100*150方木，方木弹性模量E=10×10pa。纵梁截面抵抗矩 W=1/6*bh2=375cm3；纵梁截面惯性矩I=1/12*bh3=2812.5cm4。单根纵梁受集中力荷 载作用，纵梁共计6排，单根纵梁上每个集中力P=119.2*0.3/6=5.96KN；纵梁受力 按两跨连续计算，受力分析如下： Mmax=0.47*pL=4.0KN*m 弯曲力:σ=Mmax/W=10.7Mpa 挠度：ωmax=2.0*pL3/(100EI) 7.4.1.5翼板处纵横梁强度及刚度复核 L=1.2mL=1.2m 翼板处采用与2号桥同样方案，由于单位面积上荷载相等，其检算同理合格。 7.4.2支点断面处碗扣式支架检算 底板下立杆纵向间距设为0.60m，横向间距为0.45m，单排横向立杆根数为 (4.5/0.45+1)=11根； 单根立杆实际承受荷载:P=(262.4*0.6)/11=14.3KN<30KN，强度满足要求。 翼板下每边2根立杆，共计4根立杆； 翼板下单根立杆实际承受荷载：P=(34.0*1.2)/4=10.2KN<30KN，强度满足要求。 地基处理方法与跨中地段相同，检算同跨中断面方法相同，由于支点处单根立 7.4.2.3底板处横梁强度及刚度复核 横梁采用100*100方木，横梁间距为30cm。方木弹性模量E=10×109Pa；横梁 截面抵抗矩W=1/6*bh2=166.7cm3；横梁截面惯性矩I=1/12*bh3=833.3cm4。单根横梁 受均布荷载，横梁上均布荷载q=262.4*0.3/4.5=17.5KN/m；横梁受力按两跨连续计 Mmax=0.125*q*L2=0.44KN*m 弯曲应力：σ=Mmax/W=2.7Mpa 挠度：ωmax=0.521*qL4/(100EI) L=0.45mL=0.45m 7.4.2.4底板处纵梁强度及刚度复核 纵梁采用100*150方木，方木弹性模量E=10×109pa。纵梁截面抵抗矩 W=1/6*bh2=375cm3；纵梁截面惯性矩I=1/12*bh3=2812.5cm4。单根纵梁受集中力荷 载作用阮家窑隧道变形段专项施工方案，纵梁共计11排，单根纵梁上每个集中力P=262.4*0.3/11=7.15KN；纵梁受 力按两跨连续计算，受力分析如下： Mmax=0.188*pL=0.8KN*m 弯曲力：σ=Mmax/W=2.2Mpa 挠度：ωmax=0.911*pL3/(100EI)L=0.6mL=0.6m 翼板处纵横梁强度及刚度复核 翼板处采用与2号桥同样方案，由于单位面积上荷载相等，其检算同理合格。 此段为斜跨沪杭高速，采用方案为门式支架正跨沪杭高速，布置方式与2号桥 GBT13333-2004标准下载结构检算同理满足要求。