施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

W=8980.00mm3，I=215600.00mm4，A=4.24cm2；P=F=6560N=6.56kN

最大弯矩为Mmax=KmPL=0.56KN﹒m=560000N﹒mm

PCS空心支护桩施工方案.docσ=M/W=560000/8980=62.36N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=62.36N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。

τ=3V/(2bh)=3×4.32×1000/(2×2×424.00)=7.64N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=7.64N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。

υmax=0.2mm[υ]=L/400=600/400=1.50mm

第二层龙骨挠度υ=0.2mm＜[υ]=1.50mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

计算简图（单位P=KN，q=KN/m）

梁截面为：1100×1800mm梁模板支撑计算书

结构楼板厚200mm，梁宽b=1100mm，梁高h=1800mm，一层层高5.735m，二层层高9.565m，结构表面考虑外露；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.40m；木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用钢管:横向间距600mm，纵向间距600mm，架立杆的步距h=1.20m；钢管直径mm，壁厚Φ48×3.5mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管质量0.03kN/m，杆上端伸出至模板支撑点的长度a=0.25m。钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

(1)梁底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值

①侧模自重0.3kN/㎡×（1.1+3.2)×1.2=1.55kN/m

②砼自重24.0kN/m3×1.1×1.80×1.2=57.02kN/m

③钢筋荷载1.5kN/m3×1.1×1.80×1.2=3.56kN/m

④振捣砼荷载2.0kN/m2×1.1×1.4=3.08kN/m

梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=65.21kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=62.13kN/m

第一层龙骨间距250为mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，底模宽度b=800mm。

W=bh2/6=800×182/6=43200mm3；I=bh3/12=800×183/12=388800mm4。

梁底模抗弯强度σ=9.95N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

Vmax=9870N=9.87kNτ=3V/（2bh）=3×9870/(2×800×18)=1.03N/mm2

梁底模抗剪强度τ=1.03N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=45.5kN/m

挠度系数Kυ=0.644

υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×62.13×2504/(100×9000×388800)=0.47mm

[υ]=L/400=250/400=0.63mm

梁底模挠度υ=0.47mm＜[υ]=0.63mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

计算简图（单位P=KN，q=KN/m）

立杆横向尺寸L2=600mm，梁宽度b=1100mm；第一层龙骨采用木枋b=100mm，h=100mm。

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=65.21×250/1100=14.82kN/m

板重量=1.2×（板厚度×25+模板重）+1.4×活载

=1.2×（0.2×25+0.3）+1.4×2.50=9.86KN/m2；

板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×250/1000×9.86=0.74KN

经过计算得到从左到右各支座力分别为

Mmax=0.52kN.m,Vmax=4.86kN,F=9.67kN,υmax=0.19mm

第一层龙骨抗弯强度σ=3.1N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

τ=3×4.86×1000/(2×100×100)=0.73N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.73N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

υmax=0.19mm

[υ]=L/400=600/400=1.50mm

第一层龙骨挠度υ=0.19mm＜[υ]=1.50mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

计算简图（单位P=KN，q=KN/m）

第二层龙骨纵向间距600mm、计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢管，Φ48×3.5；

W=8980.00mm3，I=215600.00mm4，A=4.24cm2；P=F=7080N=7.08kN

弯矩系数KM=0.279

最大弯矩为Mmax=KmPL=0.279×9.67×1000×600=1100000N.mm=1.50kN.m

σ=M/W=1500000/8980=167.04N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=167.04N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=1.648Vmax=KVP=1.648×9.67=14.59kN

τ=3V/(2bh)=3×14.59×1000/(2×2×424.00)=77.42N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=77.42N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=1.510

υmax=KυPL3/（100EI）=1.510×9.67×1000×6003/(100×206000×215600)=0.07mm

[υ]=L/400=600/400=1.50mm

第二层龙骨挠度υ=0.07mm＜[υ]=1.50mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

计算简图（单位P=KN，q=KN/m）

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.836

每根钢管承载NQK1=2.836×9670=27424.9N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.60×0.60×1000=504N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=27424.9+504=27928.9N

钢管重量0.0326kN/m，立杆重量=0.0326×4.685×1000=153N

水平拉杆6层，拉杆重量=5×0.9×0.0326=147N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×5=73N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=153+147+73=373N

钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×373+27928.9=28376.5N

L0=h+2a=1.20+2×0.25=1.7m

钢管的i=1.58cm

λ=L0/i=170/1.58=107.6<150杆件长细比满足要求

P=N/(
A)=28376/(0.537×489.00)=108.06N/mm2

钢管承载力108.06N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

（1）立杆基础地面的平均压力：

P=N/A=28376/0.6/0.6=78.822KPa

支架搭设前需要按施工方案的要求进行地基处理，保证地基承载力在200KPa以上并连续十天沉降观测差值小于3mm才能进行场地硬化层的施工。

碗扣式支架搭设前需进行地基处理。承台基坑必须按照要求进行回填，推土机推平，压路机分层碾压，之后填筑30cm厚砂砾并压实，碾压稳定后，观察无辙痕、无沉降，再通过试验检测，压实度不小于93%。面层采用15cm厚C15混凝土硬化，硬化面积以屋面结构投影面积四边各扩宽1m为准。经处理后的地基承载力可以满足要求。

梁高无变化，侧模验算同800×1800梁。

3)楼板厚为：200mm楼面模板支撑计算书；

结构板厚200mm,一层层高5.735m，二层层高9.565m，结构表面考虑外露；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.5mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.20m；钢管直径mm,壁厚48×3.5mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；立杆上端伸出至模板支撑的长度a=0.25m。钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

（1）底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值

模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m

②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.2×1.2=5.76kN/m

③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.2×1.2=0.26kN/m

④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m

底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=9.88kN/m

底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=6.38kN/m

第一层龙骨间距L=250mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm；

W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。

a.①＋②＋③＋④荷载

剪力系数KV=0.606V1=KVq1L=0.606×9.88×250=1497N=1.50kN

计算简图（单位P=KN，q=KN/m）

跨中弯矩系数KM=0.078

M3=KMq2L2=0.078×6.38×2502=31103N.mm

剪力系数KV=0.606

V2=KVq2L=0.606×6.38×250=967N=0.97kN

挠度系数Kυ=0.644

υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×6.38×2504/(100×9000×486000)=0.036mm

计算简图（单位P=KN，q=KN/m）

C施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）

计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。

跨中弯矩系数KM=0.2

M4=KM×PL=0.20×3.50×1000×250=175000N.mm

剪力系数KV=0.600

V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN

挠度系数Kυ=1.456

υ3=KυPL3/(100EI)=1.456×3.50×1000×2503/(100×9000×486000)=0.18mm

比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。

M=206103N.mm=0.21kN.m

σ=M/W=0.21/54000=3.82N/mm2

楼板底模抗弯强度σ=3.60N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

V1=1497NV2+V3=967+2100=3067N

比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：

Vmax=3067N=3.07kN

τ=3V/（2bh）=3×3067/(2×1200×18)=0.21N/mm2

楼板底模抗剪强度τ=0.21N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

υmax=0.04+0.18=0.22mm[υ]=250/400=0.63mm

楼板底模挠度υ=0.22mm＜[υ]=0.63mm,满足要求。

钢管横向间距1200mm,第一层龙骨间距250mm,计算跨数2跨；

第一层龙骨采用木枋b=50mm,h=100mm；

q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=9.88×250/1000=2.47kN/m

σ=M/W=444600/83333=3.00N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=3.00N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.625

Vmax=KVqL=0.625×2.47×900=1389N=1.40kN

τ=3V/（2bh）=3×1389/(2×50×100)=0.42N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.42N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

[υ]=900/400=2.25mm

第一层龙骨挠度υ=0.15mm＜[υ]=2.25mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

计算简图（单位P=KN，q=KN/m）

钢管纵向间距900mm,计算跨数5跨。第二层龙骨采用双钢管A=424mm2；

W=8980mm3,I=215600mm4,

P=9.88×0.25×0.9×1000=2223N

σ=M/W=770000/8980=85.75N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=85.751N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。

Vmax=4550N=4.55kN

τ=3V/(2bh)=3×4550/(2×2×424)=8.05N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=8.05N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。

P’=6.38×0.25×1.20×1000=1435N

挠度系数Kυ=6.289

υmax=KυP’L3/(100EI)=6.289×1435×9003/(100×206000×215600)=1.48mm

[υ]=1200/400=3.00mm

第二层龙骨挠度υ=1.48mm＜[υ]=3.00mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

计算简图（单位P=KN，q=KN/m）

计算简图（单位P=KN，q=KN/m）

传至每根立柱的最大支座力=8.96KN

每根钢管承载NQK1=8960N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=0.9×0.9×1×1000=810N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=8960+810=9770N

钢管重量0.0333kN/m,立杆重量=6.285×0.0333×1000=209N

水平拉杆5层,拉杆重量=5×(0.9+0.9)×0.0333×1000=300N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=5×14.6=73N

支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量＋扣件重=209+300+73=582N

钢管轴向力N=1.2NGK＋NQK=1.2×582+9770=10468N

LO=h＋2a=1.20+2×0.25=1.70m

钢管的i=1.59cm,λ=LO/i=160.00/1.59=107.6

杆件长细比107.6＜150.0,满足要求。

查表得：
=0.537

P=N/（
A）=10468/(0.537×424.00)=45.98N/mm2

DB34／T 2292-2015 泵站电气设备预防性试验规程立杆稳定性45.98N/mm2＜205N/mm2,满足要求。

（1）立杆基础地面的平均压力：

P=N/A=45.98/0.9/0.9=56.8KPa

支架搭设前需要按施工方案的要求进行地基处理GB／T 40286-2021 低温双循环余热回收利用装置性能测试方法.pdf，保证地基承载力在200KPa以上并连续十天沉降观测差值小于3mm才能进行场地硬化层的施工。

碗扣式支架搭设前需进行地基处理。承台基坑必须按照要求进行回填，推土机推平，压路机分层碾压，之后填筑30cm厚砂砾并压实，碾压稳定后，观察无辙痕、无沉降，再通过试验检测，压实度不小于93%。面层采用25cm厚C15混凝土硬化，硬化面积以屋面结构投影面积四边各扩宽1m为准。经处理后的地基承载力可以满足要求。

底模18mm,第一层龙骨采用单枋b=50mm，h=100mm,间距250mm；第二层龙骨采用双钢管Φ48×3.5，A=424mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.20m,立杆上端伸出至模板支撑的长度0.25m。