施工组织设计下载简介

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（6）停用超过一个月。

2、进行脚手架检查、验收时应根据下列技术文件：

T／CEC 224-2019标准下载（1）《建筑施工扣件式钢筋脚手架安全技术规范》第8.2.3—8.2.5条的规定；

（2）施工组织设计及变更文件；

3、脚手架使用中，应定期检查下列项目：

（1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；

（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；

（3）扣件螺栓是否松动；

（4）高度在24m以上的脚手架，其立杆垂直度的偏差是否符合表8.2项次1的规定；

（5）安全防护措施是否符合要求；

4、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合表8.2的规定。

表8.2　　脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法

注：图中1―立杆；2―纵向水平杆；3―横向水平杆；4―剪刀撑。

5安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按表8.３的规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。

表8.３　　扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准

九、施工注意事项及安全措施

（一）所用钢管、扣件强度须满足要求。弯曲、烂洞、锈蚀脱皮的钢管严禁使用到外架上。

所用小横杆长度应基本统一，且两头超出立杆的长度不小于10cm。立杆和大横杆的接头位置要错开；剪刀撑的接头长度不小于1m，且不能小于两个扣件。

铺设的底笆和挡笆必须和大横杆绑牢，每块竹笆不少于四个点。外围护安全网用网绳捆绑于大横杆上，须每点都应绑扎，且上下左右都要绷直。

在架体搭设时，各材料必须进行可靠的传递，不得随意乱抛，同时施工人员必须系好安全带。在竖立杆时，必须有两人以上同时操作，以免立杆不稳。

六级以上大风和雨天不可进行外架的搭设，同时各架体材料放置点必须稳定。

搭设好的架体，其上的构件，特别是扣件、钢管等在使用过程中严禁随意拆卸，并且架体严禁用作材料堆场，其上只允许放些临时的零星材料，且放置要稳定。

建立完善的验收和检查制度。搭设好的外架在验收合格后方能投入使用，并要挂上验收合格牌。同时对外架应进行定期和不定期的检查，并安排专人对架体进行护理，清理架体上的零星材料，检查各连接点是否有松动。

在恶劣天气（大风、雨、雪）前后应对外架进行检查和加固，特别是恶劣天气之后，必须经过前面检查符合安全要求后才能继续使用。

脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，体检合格者方可持证上岗。

搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋。

拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。

安装及拆除槽钢时必须搭设落地式外脚手架，槽钢在完全安装及拆除以前需架设临时支架，拆除的槽钢需分批集中至楼内并通过卸料平台下运。操作人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋。电焊工必需有上岗证，并按照有关规定操作，保证焊接质量。在施焊过程中，焊件周围和下方应采取防火措施并有专人监护，设置必要的隔离措施，防止引起火灾。

步距h=1.8米，脚手架搭设高度37.15米，设21步，则实际架体高度为H=37.8米；

立杆纵距la=1.5米，立杆采用单立杆

立杆横距lb=1.0米；

连墙件为2步3跨设置；

连墙件连接方式为双扣件；

脚手板为毛竹片，按同时铺设４排计算，同时作业层数n1=1。

脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2；

脚手架用途：结构脚手架。施工均布活荷载：qk=3.00kN/m2（见规范表4.2.2）。

本工程地处济南市，风压基本值ω0=0.45kN/m2；风压高度变化系数μz，查《建筑结构荷载规范》得37.8米为1.12；脚手架风荷载体型系数μs，全封闭式为1.0（见规范表4.2.4）

风荷载标准值：ωk=0.7μz·μs·ω0

式中μz——风压高度变化系数

μs——脚手架风荷载体型系数

则ωk=0.7×1.12×1.0×0.45=0.35kN/m2

每根立杆承受的结构自重标准值：gk1=0.1248kN/m（见规范附录A：双排脚手架）

栏杆挡脚板自重标准值gk3=0.140kN/m2

安全设施与安全网gk4=0.005kN/m2

（5）计算时忽略雪荷载。

悬挑水平梁采用18a#槽钢，其中外悬挑段长度1.3m，建筑物内锚固段长度1.7m。与楼板采用φ16钢筋连接。

拉绳φ12.5钢丝绳。

结构混凝土强度等级C30。

纵向水平杆（大横杆）按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，纵向水平杆（大横杆）在横向水平杆（小横杆）的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=gk2×lb/3=0.350×1.00/3=0.117kN/m；

活荷载标准值:Q=qk×lb/3=3.000×1.00/3=1.00kN/m；

静荷载的计算值:q1=1.2×P1+1.2×P2=1.2×0.038+1.2×0.117=0.186kN/m；

活荷载的计算值:q2=1.4×Q=1.4×1.00=1.40kN/m；

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

根据规范公式（5.2.1）：

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.186×1.002+0.10×1.40×1.002=0.155kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(M1max，IM2maxI)/W=Max(0.155×106,0.182×106)/5080.0=35.91N/mm2；

大横杆的抗弯强度:σ=35.91N/mm2小于[f]=205.0N/mm2。满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

根据规范公式（5.2.3）：

静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.117=0.155kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=1.00kN/m；

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=0.677×0.155×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×1.00

×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.654mm；

脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm请参考规范表5.1.8。

大横杆的最大挠度小于[v]=lb/150mm或者10mm,即[v]=lb/150=1500.0/150=10mm，
满足要求!

2、横向水平杆（小横杆）计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值：q=0.038kN/m

大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.500=0.057kN；

脚手板的荷载标准值：P2=0.350×1.500×1.000/3=0.175kN；

活荷载标准值：Q=3.000×1.500×1.000/3=1.50kN；

荷载的计算值:P=1.2×(0.057+0.175)+1.4×1.50=2.378kN；

根据规范公式（5.2.1）：

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.038×1.0002/8=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=2.378×1.000/3=0.792kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.799kN.m；

σ=M/W=0.799×106/5080.000=157.22N/mm2；

小横杆的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×1000.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.034mm；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

P2=P1+P2+Q=0.057+0.175+1.50=1.732kN；则：

×121900.0)=2.448mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.041+4.040=2.482mm；

小横杆的最大挠度小于(1000.000/150)=6.67与10mm,满足要求!

3、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

横杆的自重标准值:P1=0.038×1.500=0.057kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.500×1.000/2=0.263kN；

活荷载标准值:Q=3.000×1.500×1.000/2=2.250kN；

荷载的计算值:R=1.2×(0.057+0.263)+1.4×2.250=3.535kN；

R≤R=6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

4、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；gk1=0.1248kN/m，

NG1=gk1×H=0.129×37.80=4.876kN；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹脚手板，标准值为0.35kN/m2

NG2=0.350×4×1.500×(1.000+0.3)/2=0.910kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆木脚手板挡板，标准值为0.140kN/m

NG3=0.140×4×1.500/2=0.420kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；标准值为0.005kN/m2

NG4=0.005×1.500×37.80=0.284kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.490kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2

取值。本工程施工均布活荷载：qk=3.00kN/m2

经计算得到，活荷载标准值

NQ=qk·la·lb/2·n1=3.000×1.500×1.000/2×1=2.250kN；

风荷载标准值（见本节第二、3条风荷载参数）

则ωk=0.7×1.12×1.0×0.45=0.35kN/m2

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.490+1.4×2.250=10.938kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.490+0.85×1.4×2.250=10.466kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.118×1.200×

1.5002/10=0.202kN.m；

5、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值：N=10.938kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数：K=1.155；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=10938.000/(0.182×489.000)=120.68N/mm2；

立杆稳定性计算σ=120.68N/mm2小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=10.466kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数：K=1.155；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=10466.000/(0.182×489.000)+202000.000/5080.000=155.237N/mm2；

立杆稳定性计算σ=55.237N/mm2小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

风荷载基本风压值Wk=0.350kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=1.8×2×1.50×3=12.96m2；

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

NLw=1.4×Wk×Aw=6.35kN；

连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=11.35kN；

由长细比l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；

Nl=11.35kN

连墙件采用双扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=11.35kN小于双扣件的抗滑力2Rc=16.0kN，满足要求!

7、悬挑梁支撑结构的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中，脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体300mm（空调板及转角部位为700mm），斜拉的支点距离墙体为1300mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=1272.70cm4，截面抵抗矩W=141.40cm3，截面积A=25.69cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.490+1.4×2.250=10.938kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×25.690×0.0001×78.500=0.207kN/m；

斜拉钢丝绳考虑作为安全保险绳使用，则本脚手架支架构造及计算简图见附图二：

图中N1=N2=10.938kN,q=0.207kN/m,e=100mm,lb=1000mm。

本结构的内力计算公式：

支座反力：RA=N1+N2+ql1+ql2+RB

（1）一般位置的悬挑槽钢支撑结构验算：

内立杆距墙a=300mm，l1=1400，l2=1500mm，则有：

RA=N1+N2+ql1+RB=10.938+10.938+0.207×1.4+11.647=33.813KN

即水平挑梁强度满足要求。

2）悬挑梁的整体稳定性计算：

水平钢梁采用18a号槽钢,计算公式如下

经过计算得到强度φb=570×10.5×68.0×235/(1000.0×180.0×235.0)=2.261

经过计算得到强度σ=17.734×106/(0.949×141400.00)=132.157N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=132.157N/mm2小于[f]=205.000N/mm2,满足要求。

3）后部预埋钢筋环抗拉力验算：

式中:f—钢筋抗拉强度，HPB235级钢筋，f=210N/mm2

A—钢筋断面积（mm2）,本工程采用Φ16钢筋，A=200.96mm2.

（2）空调板及转角处的悬挑槽钢支撑结构验算：

内立杆距墙a=700mm，l1=1800mm，l2=1500mm，则有：

RA=N1+N2+ql1+RB=10.938+10.938+0.207×1.8+17.569=39.82KN

即水平挑梁强度满足要求！

2）悬挑梁的整体稳定性计算：

水平钢梁采用18a号槽钢,计算公式如下

【优质工程】脚手架施工方案经过计算得到强度φb=570×10.5×68.0×235/(1000.0×180.0×235.0)=2.261

经过计算得到强度σ=26.284×106/(0.949×141400.00)=197.36N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=197.36N/mm2小于[f]=205.000N/mm2,满足要求!

3）后部预埋钢筋环抗拉力验算：

式中:f—钢筋抗拉强度JGJ／T 411-2017 冲击回波法检测混凝土缺陷技术规程(完整、清晰、正版)，HPB235级钢筋，f=210N/mm2

A—钢筋断面积（mm2）,本工程采用Φ16钢筋，A=200.96mm2.