施工组织设计下载简介

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9.2.5脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。

9.2.6在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查，验收和签证。并两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。

9.2.7外脚手架的卸荷严格采用Ф15.5的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接御苑模板工程施工方案，严禁私自拆改。（另注：可用预埋于楼层边梁内的Ф4.8钢管作斜向顶撑卸载）

9.3脚手架上施工作业的安全技术措施

9.3.1结构外脚手架每支撑一层，支搭完毕后，经项目经理、安全员、验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

9.3.2严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3KM/M2，确保较大安全储备。

9.3.3结构施工时，不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性悬挑架的同时作业层数不超过1层。

9.3.4当作业层高出其下连墙件3.6M以上，且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。

9.3.5各作业层之间设置可靠防护栅栏，防止落物体伤人。

9.3.6定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

9.4脚手架拆除的安全技术措施

9.4.1拆除前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报清批准，进行技术交阍后才准工作。

9.4.2架体拆除前必须察看施工现场环境，包括架空线路，外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊总附件、电气装置情况，凡能提前拆除的应尽量拆除。

9.4.3拆架的应注意划分作业区，周围设绳绑固或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

9.4.4拆除时，不得中途换人，如遇紧急情况，应将拆除情况交代清楚后方可离开，。

9.4.5拆除时要统一指挥、上下呼应、动作协调；当解开与另一人有关的结扣时，应先告知，以免坠落。

9.4.6每天拆架下班时，不应留下隐患部位。

9.4.7拆架时严禁撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

9.4.8所有杆件和扣件拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。

9.4.10拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下，拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。

根据脚手架施工的特殊性，结合职业安全卫生的标精神，要求施工时做到如下：

10.1进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。

10.2进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪，损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。

10.3严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中，禁止开玩笑和打闹。

10.4脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证、风患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。

10.5上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。

10.6护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工未完成，任何人不得任意拆除。

10.7脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。

10.8不准利用脚手架吊运重物，作业人员不准攀登架子上下作业面，不准推车在架子工跑动，塔吊起吊重物时不准碰撞和拖动脚手架。

10.9不得将模板支撑，缆风绳、泵送砼土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。

10.10在架子工的作业人员不准随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手架，以及扣件绑机扣等所有架子部件。

10.11拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。

10.12脚手架使用时间较长，因此使用过程中需要进行检查，发现基础下沉，杆件变形严重，防护不全、拉接松动等问题要及时解决。

10.13要保证脚手架的整体性，不得与井架、升降机一并拉活，不得截断架体。

10.14施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品、材料、工具用滑轮和绳索送输，不得乱扔。

10.15使用的工具要放在袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裢口扎紧。

10.16脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管、并建立严格领退料手续。

10.17施工人员做到活完清脚下净，确保脚手架施工材料不浪费。

10.18送至地面的材料应按指定地点随拆随送，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理，应随时整理、检查、按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。

10.19六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板（竹片）、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物，若有则应随时清扫，并采取防滑措施。

11.1落地式脚手架承载计算

11.1.1计算依据：

11.1.1.1钢管截面特征：（钢号：Q235.B类）

单位重量90（KN/M）

抗弯、抗压容许应力[Q]N/MM2

11.1.1.2脚手架特性参数：

脚手板重量Q1（KN/M2）

施工荷载Q（KN/M2）

内立杆距结构外皮宽度B1（M）

作业面铺脚手板宽度B2（M）

1：1/0.6=1.7

11.1.1.3相关计算参数：

扣件钢管架构件自重计算基数8K1（KN/M）

作业层面材料自重标准基数YK2（KN/M）

整体检验和防护材料自重计算基数YK2（KN/M）

作业层施工荷载计算基数YK2（KN/M）

苏州地区基本风压W0（KN/M2）

材料强度附加分项系数（接受弯考虑）RM

轴心受压构件稳定系数4

注：计算长度=U*H=1.51*1.8=2718MM

长组比=L/I=2718/15.8=172

11.1.2验算项目和步骤：

本脚手架属施工荷载由纵向水平杆传给立杆情况,传递线路如下:脚手板→小横杆→大横杆→立杆→地基..因此应对基础、连墙件、立杆、纵横向水平等进行验算。

11.1.2.1纵横向水平等进行验算

横向水平杆（以长杆为对象）

纵向水平杆（C三跨为对象）

q=0.775*(1.2*0.25+1.4*3)=3.49kN/m

P=3.49*0.5*1.7=2.97kN

Mmax=3.49*0.62/2=0.63KN.m

Mmax=0213*2.97*1.55=0.98KN.m

Q=0.63*106/5080=124N/mm≤f=205N/mm2

=0.98*106/5080=193N/mm2≤f=205N/mm2

103/(24*2.06*105*12.19*104)=3.13mm≤4.25mm

W=1.615*2.97*103*1.553*109/(100*2.06*105*12.19

*104)=7.11mm≤L/150=1550/150=10mm

11.1.2.2立杆、连墙件和扣件、顶板和基础基础验算

单立杆部分（架高25）

双立杆部分（架高40）

恒载标准值NGK=H0*(gK1+gK3)+n1LagK2

NGK=25*(0.1081+0.0768)+2*1.55*0.3891

NGK=40*(0.1081+0.0768)+2*1.55*0.3891

活载标准值NQK=n1LagK=2*1.55*1.65=5.12KN

轴向力设计值N=1.2NGK+0.8*1.4*NQK=1.2*(NGK+NQK)

N=1.2*(5.82+5.12)=13.128

N=1.2*(8.6+5.12)=16.46

风荷载标准值Wk=0.7*m2*mS*W0

Wk=0.7*1.79*1.3*0.35=0.75

风荷载产生弯距设计值Mw=0.12*WK*La*h2

Mw=0.12*0.57*1.55*1.82=0.34KN.m

稳定验算0.9*(N/ψA+Mw/w)≤f/rm

13.128*103/(0.24*489)+0.34*106/5080

=178.79N/mm2≤205/(0.9*1.1705)

=194.6N/mm2

16.46*103/(0.24*489*2)+0.34*106/5080

=137.05N/mm2≤205/(0.9*1.1705)

=194.6N/mm2

风荷载产生轴向力New=1.4*WK*AW

New=1.4*0.57*3.6*8.1=23.27KN

脚手架平面处变形产生的轴向力0=5KN

N1=23.27+5=28.27KN

连墙杆的计算长度l0=1.1+0.75=1.85=1850mm

长细比λ=l0/I=180/15.8=117.09

稳定验算N1/ψA≤f/rm’

28.27*103/(0.47*2*489)=61.5N/mm2≤205/1.5607=146N/mm2

扣件抗滑移验算N1≤Rc{按直角扣件计:Rc=8.0KN/个}

28.27KN≤4*8.0=32KN

主杆底座承载力验算 {主杆底座承载力设计值

16.46KN≤40KN

东西两侧回填土地基承载力验算N/Ad≤K*fk

{按回填土K=0.4Ad=1.55*0.4=0.62m2fK=10t/m2=98KN/m2}

16.46/0.62=26.59KN/m2≤0.4*98=39.2KN/m2

南北两侧回填土地基承载力验算N/Ad≤[σ]

(Ad=1.55*0.4=0.62m2按设计值提供数据[σ]=1.4*活载+1.2*恒载=1.4*5+1.2*6=14.2KN/m2

16.46/0.62=26.59KN/m2≥14.2KN/m2

显然验算项目均是偏于安全的

11.1.2.4卸荷装置的稳定承载计算

N=1.2*[30.87*(0.1081+0.0768)+2*1.55*0.3891]+1.4*2*1.55*1.6=15.46KN

A:P1=0.5*(N*8.1/1.55*1/3)=0.5*(15.46*8.1/1.55*1/3)=13.47KN

B:P2=0.5*(N*8.1/1.55*1/3)+1.2*2*1.55*0.3891*0.35/1.1*8.1/1.55+1.4*2*1.55*1.65*0.35/1.1*8.1/1.55

=13.465+2.407+11.907=27.78KN

斜拉钢丝绳的计算简图如左:

sinα=0.8cosα=0.6

sinβ=0.91cosβ=0.41

TOA=P1/sinα=13.47/0.8=16.84KN

TOB=P2/sinβ=27.78/0.91=30.53KN

TAB=TOAcosα+TOBcosβ=16.84*0.6+30.53*0.41

则：Tmax=TOB=30.53KN

钢丝绳之间荷载不均匀系数a=0.85(6*19)

钢丝绳使用安全系数K1=3.5

Pg≥TmaxK1/a=30.53*3.5/0.85=125.71KN则选用6*19Ф15.5(Pg=138.5KN>125.71KN)

要求卡环与钢丝绳配套，查表知与Ф15.5的钢丝绳配套的卡环GD22，其安全荷重

故它是安全荷重：Qb=205.8KN>125.71KN[安全]

按规定每个扣件抗滑承载力设计值为8.0KN,而此结构吊点处,水平方向分为最大值TAB=22.62KN,只要三个扣件就满足了,每个吊环处现有两个扣件与立杆卡紧,因此水平方向抗滑需增设两个扣件,以保证结构安全:

垂直方向分为:F=P2=27.78KN,所需扣件数:n=F/8.0=27.78/8.0=3.47个。现吊环处有两个扣件,不能满足要求,需增设两个扣件,以保证结构安全.

11.2倒料平台的稳定承载计算

此平台限载1.5t(总荷载),其稳定承载验算主要包括主梁、次梁、钢丝绳和预埋件的抗滑。计算中采用的设计值为恒载标准值的1.2倍与活荷载标准值的1.4倍之各，在此不考虑中间钢丝绳承载的有利影响。

11.2.1有关计算各数

116.8*103mm3

29.48*103mm3

(1.6*103*10)/(5.0*2.0)

受力分析见右图，均本荷载q1:

q1=1.2*[0.4*1.0+0.0437+0.0384*(1.5*20+5.0*2.0)/(1.2*4)]

+1.4*1.0*1.0=2.11KN/m

最大弯距Mmax=q1L12/8=2.11*42/8=4.22KN.m

Mmax/rxWx=4.22*106/1.05*29.48*103=136.37N/mm2>[f]=205N/mm2[安全]

受力分析见右图，均荷载q2:

q2=1.2*193.4=0.23KM/m

P=q1L1=2.11*3=6.22KN

T=(2.0P+0.5q2L2)/sinβ=(2.0*6.22+0.5*0.23*3)/0.63

Mmax=q2L22/8+PL2/3=0.23*42/8+6.22*4/3=8.75KN.m

钢丝绳之间荷载不均匀a=0.85(6*19)

取钢丝绳使用安全系数n=6

QTG30E型塔机安装施工方案由公式Tmax≤aPg/n

Pg≥TmaxN/a=20.29*6/0.85=143.22KN

则选用6*19Ф15.5(Pg=152.0KN>143.22KN)

则选用GD22号的配(Qb=273.9KN>143.22KN)[安全]

竖向力τ=Tsinβ=20.11*0.63=12.67

水平力N=Tcosβ=20.11*0.78=15.68KN

综合体育中心施工组织设计方案吊环取d=20mmhe=16LW=50mm

σ=N/(0.7heLW)=15.68*103*(0.7*16*2*40)=17.51N/mm＜21.22*160=195N/mm2[安全]

τ1=τ/(0.7heLW)=12.67*103/(0.7*16*2*40)=14.14N/mm2＜1.22*160=195N/mm2[安全]