施工组织设计下载简介

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Rmax=1.1qla=1.1×1.192×1.5=1.967kN

Rmax'=1.1q'la=1.1×0.86×1.5=1.419kN

T／CEC 156.2-2018标准下载8.2.4、横向水平杆验算

由上节可知F1=Rmax=1.967kN

q=1.2×0.033=0.04kN/m

由上节可知F1'=Rmax'=1.419kN

q'=0.033kN/m

σ=Mmax/W=0.527×106/4490=117.418N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax＝1.168mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm

Rmax=1.983kN

8.2.5、扣件抗滑承载力验算

纵向水平杆：Rmax=1.967/2=0.983kN≤Rc=0.9×8=7.2kN

横向水平杆：Rmax=1.983kN≤Rc=0.9×8=7.2kN

每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.12+1.5×2/2×0.033/1.8)×19=2.807kN

单内立杆：NG1k=2.807kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(19/1.8+1)×1.5×0.8×0.1×1/1/2=0.693kN

1/1表示脚手板1步1设

单内立杆：NG2k1=0.693kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(19/1.8+1)×1.5×0.17×1/1=2.947kN

1/1表示挡脚板1步1设

4、围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×19=0.285kN

构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.693+2.947+0.285=3.925kN

单内立杆：NG2k=NG2k1=0.693kN

外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×0.8×(1×3+1×2)/2=3kN

内立杆：NQ1k=3kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.807+3.925)+0.9×1.4×3=11.859kN

单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.807+0.693)+0.9×1.4×3=7.981kN

8.2.7、立杆稳定性验算

立杆截面抵抗矩W(mm3)

立杆截面回转半径i(mm)

立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)

立杆截面面积A(mm2)

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m

长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m

长细比λ=l0/i=3.118×103/15.9=196.132

查《规范》表A得，φ=0.188

单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.807+3.925+3=9.732kN

单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.807+3.925)+1.4×3=12.279kN

σ=N/(φA)=12278.7/(0.188×424)=154.038N/mm2≤[f]=205N/mm2

单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.807+3.925+3=9.732kN

单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.807+3.925)+0.9×1.4×3=11.859kN

Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.331×1.5×1.82/10=0.203kN·m

σ=N/(φA)+Mw/W=11858.7/(0.188×424)+202691.16/4490=193.912N/mm2≤[f]=205N/mm2

8.2.8、连墙件承载力验算

连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)

连墙件计算长度l0(mm)

连墙件截面面积Ac(mm2)

连墙件截面回转半径i(mm)

连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)

Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.478×2×1.8×2×1.5=7.227kN

长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896

(Nlw+N0)/(φAc)=(7.227+3)×103/(0.896×424)=26.92N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

Nlw+N0=7.227+3=10.227kN≤0.9×12=10.8kN

锚固螺栓直径d(mm)

主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)

主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)

主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)

梁/楼板混凝土强度等级

混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb](N/mm2)

锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)

8.2.10、荷载布置参数

各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)

各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)

各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)

8.2.11、主梁验算

主梁截面积A(cm2)

主梁截面惯性矩Ix(cm4)

主梁截面抵抗矩Wx(cm3)

主梁自重标准值gk(kN/m)

主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁允许挠度[ν](mm)

q'=gk=0.205=0.205kN/m

第1排：F'1=F1'/nz=9.73/1=9.73kN

第2排：F'2=F2'/nz=9.73/1=9.73kN

q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m

第1排：F1=F1/nz=12.28/1=12.28kN

第2排：F2=F2/nz=12.28/1=12.28kN

σmax=Mmax/W=19.84×106/141000=140.711N/mm2≤[f]=215N/mm2

τmax=29.388N/mm2≤[τ]=125N/mm2

νmax=7.44mm≤[ν]=2×lx/250=2×1250/250=10mm

8.2.12、悬挑主梁整体稳定性验算

主梁轴向力：N=[0]/nz=[0]/1=0kN

压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=19.84×106/(1.05×141×103)+0×103/2610=134.01N/mm2≤[f]=215N/mm2

受弯构件整体稳定性分析：

σ=Mmax/(φbWx)=19.84×106/(0.929×141×103)=151.465N/mm2≤[f]=215N/mm2

8.2.13、锚固段与楼板连接的计算

铁板锚固螺栓直径d(mm)

主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)

梁/楼板混凝土强度等级

混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb](N/mm2)

锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)

1、螺栓粘结力锚固强度计算

DB63／T 1870-2020 水质 涕灭威的测定 液相色谱串联质谱法.pdf锚固点锚固螺栓受力：N/2=6.102kN

螺栓锚固深度:h≥N/(4×π×d×[τb])=12.203×103/(4×3.14×18×2.5)=21.58mm

σ=N/(4×π×d2/4)=12.203×103/(4×π×182/4)=11.989kN/mm2≤0.85×[ft]=42.5N/mm2

2、混凝土局部承压计算如下

混凝土的局部挤压强度设计值：

fcc=0.95×fc=0.95×14.3=13.585N/mm2

注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×18=90mm

某桥梁市政工程施工组织设计9.1、8#楼悬挑脚手架平面布置图

9.2、9#楼悬挑脚手架平面布置图