施工组织设计下载简介

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模板的抗弯强度必须满足：σm=Mmax/Wn≤1.3fm

模板所受的最大弯矩(近似按五跨连续梁计算)

模板的抵抗矩Wn=bh2/6=500×202/6=33333mm2

济南市华夏大夏办公楼室内设计给水，排水及室内消防的施工方案σm=Mmax/Wn=0.225×106/33333=6.75N/mm2<1.3fm

=1.3×14=18.20N/mm2(满足要求)

2）模板抗剪强度必须满足：τmax=Vmax×s/Ib≤1.3fv

式中：s—进似采用螺栓或钉的间距(mm)

I—截面惯性矩(mm4)

Vmax=0.6ql0=0.6×15.45×0.4=3.708KN

I=bh3/12=500×203/12=333333mm4

τmax=Vmax×s/Ib=3708×400/333333×500=0.009N/mm2

≤1.3fv=1.3×1.4=1.82N/mm2(满足要求)

验算挠度时，荷载仅采用新浇混凝土侧压力的标准荷载

q=0.5×15.45=7.725KN/m

I=bh3/12=500×203/12=333333(mm4)

w=0.967×(ql4/100EI)

=0.967×(7.725×4004/100×9000×333333)

允许挠度[w]=L/250=500/250=2mm>w=0.64mm(满足要求)

作用在柱箍枋木上的线荷载为：

q=0.5×30.9=13.91KN/m

柱箍枋木所受的最大弯矩

枋木的抵抗矩Wn=bh2/6=50×802/6=53333mm2

σm=Mmax/Wn=0.29×106/53333=5.4N/mm2<1.3fm

=1.3×14=18.20N/mm2(满足要求)

Vmax=1/2·ql0=0.5×13.91×0.5=3.48KN

I=bh3/12=50×803/12=2.13×106mm4

S=40×50×20=40000mm3

τmax=Vmax×S/Ib=3480×40000/2.13×106×80=0.82N/mm2

≤1.3fv=1.3×1.4=1.82N/mm2(满足要求)

q=0.85×13.91=11.82KN/m

I=bh3/12=50×803/12=2.13×106(mm4)

w=5ql4/384EI

=5×11.82×6004/384×9000×2.13×106

允许挠度[w]=L/250=600/250=2.4mm>w=1.04mm(满足要求)

〈三〉地上层模板支撑系统设计计算

主梁的模板支架搭设方式均采用双体品字排列法搭设，计算最大梁：梁截面为200×1500，层高3米,支承梁底模的内楞选用80mm×80mm松木枋，间距为400mm，外楞选用两根80mm×80mm松木枋。

模板的传力体系：楼面荷载及结构自重→底模→内楞木→外楞木→门架顶托→楼地面

选取规格为2000×200×18的梁底模板作为计算单元，按五跨连续梁计算，计算简图如图1。

a、模板自重标准值：5×0.02×0.30=0.030kN/m

b、新浇筑混凝土自重标准值：24×0.20×1.5=7.2kN/m

c、钢筋自重标准值：1.5×0.20×1.5=0.45kN/m

d、振捣混凝土时产生的荷载标准值：2×0.20=0.4kN/m

q=1.2×(0.030+7.2+0.45)+1.4×0.4=9.776kN/m

按《结构静力计算用表》进行计算，

则：Mmax=0.105ql2=0.105×9776×0.42=164.24N.m

截面惯性矩I=
×h3=
×203=133333mm4

截面抵抗矩W=
×h2=
×202=13333mm3

∴σmax=Mmax/W=164.24×103/13333=12.3N/mm2

查《建筑施工手册》，木材的抗弯强度设计值fm=13N/mm2

∵fm=13N/mm2>σmax=12.3N/mm2

查《建筑施工手册》，常用松木的弹性模量E=9000N/mm2

ωmax=0.644×
=0.644×
=0.135mm

[ω]=l/250=400/250=1.6mm>ωmax=0.135mm

梁高1500mm，侧模由多块模板拼装而成，立档间距为400mm，选取规格为2000×200×18的梁侧模板作为计算单元，按五跨连续梁计算。

∴200mm宽侧模承受侧压力为：4×0.2=0.8KN/m

b、新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值：

F=
=0.22×24×
×1.0×1.0×

F=
=
=24×1.38=33.12KN/m2

以上两者取较小值，F=33.12KN/m2

∴200mm宽侧模承受侧压力为：33.12×0.2=6.624KN/m

q=1.2×6.624+1.4×0.8=9.069kN/m

按《结构静力计算用表》进行计算，

则：Mmax=0.105ql2=0.105×9069×0.42=152.36N.m

截面惯性矩I=
×h3=
×203=133333mm4

截面抵抗矩W=
×h2=
×202=13333mm3

∴σmax=Mmax/W=152.36×103/13333=11.4N/mm2

查《建筑施工手册》，木材的抗弯强度设计值fm=13N/mm2

∵fm=13N/mm2>σmax=11.4N/mm2

ωmax=0.644×
=0.644×
=1.25mm

[ω]=l/250=400/250=1.6mm>ωmax=1.25mm

梁底内楞选用80×80枋木，间距为0.4m，支承于内楞的外楞选用80×80枋木，间距为610mm，计算简图如图2。

（1）荷载计算（直接计算荷载设计值）

a、模板及支架自重：G1=1.2×(0.5×0.4×1.83)/0.6=0.732kN/m

b、新浇筑钢筋混凝土自重：

G2=1.2×[(24+1.1)×0.4×1.83×0.1]/0.6=3.675kN/m

C、施工人员及施工设备荷载标准值：按《建筑施工手册》规定取2.5kN/㎡

∴Q=1.4×2.5×0.4=1.4

q=0.732+3.675+16.63+1.4=22.437kN/m

按《结构静力计算用表》进行计算，得Mmax=0.358kN.m

d、另施工人员及施工设备荷载标准值取集荷载2.5kN再行验算：

∴Q=1.4×2.5=3.5kN

则q=0.732+3.675+16.63=21.037kN/m

按《结构静力计算用表》进行计算，得Mmax=0.7kN.m

截面惯性矩I=
×h3=
×803=3413333mm4

截面抵抗矩W=
×h2=
×802=85333mm3

∴σmax=Mmax/W=700×103/85333=8.2N/mm2

∵σmax

ω1max=0.677×
=0.677×
=0.64mm

ω2max=1.146×
=1.146×
=0.3mm

ωmax=ω1max+ω2max=0.94mm

[ω]=l/250=610/250=2.4mm>ωmax=0.94mm

支承于内楞的外楞选用两根80×80枋木坚排，间距为610mm，门架间距为914mm，计算简图如图5。

如图4所示梁底内楞传来最大荷载，P=R=6.3kN

按《结构静力计算用表》进行计算（如图6），得Mmax=1.7kN.m

截面抵抗矩W=
×h2=
×1602=341333mm3

∴σ=Mmax/W=1700×103/341333=4.9N/mm2

∵σmax

查《建筑施工手册》，常用松木的弹性模量E=9000N/mm2

=1.466×
=0.3mm

[ω]=l/250=914/250=3.6mm>0.3mm

5、门式钢管支架的稳定承载验算

如图6所示，外楞木传来最大何载为：N1=17.9KN

（2）脚手架自重（计算设置纵横向水平加固杆一例）

每跨距内（914mm），脚手架构配件及其重量产生的轴向力为：

0.04×2=0.08

0.035×2=0.07

0.045×2=0.09

0.038×(1.219+0.914)=0.081

0.0145×2=0.029

合计(NGK1+NGK2)

∴作用于一榀门架的轴向力设计值为

N=N1+1.2×(NGK1+NGK2)=24+1.2×0.574=24.689kN

∴门式钢管支架稳定承载能力满足要求。

楼板采用双体排列法搭设，支承梁底模的内楞选用70mm×70mm松木枋，间距为400mm，外楞选用80mm×80mm松木枋。

1、楼板底模搭设方式与梁相同，且截面较少，所以不另作计算。

地上层板厚为120㎜,板底内楞选用60×80枋木，间距为0.5m，支承于内楞的外楞选用80×80枋木，间距为1219mm，计算简图如图7。

（1）荷载计算（直接计算荷载设计值）

a、模板及支架自重：G1=1.2×0.5×0.5=0.3kN/m

b、新浇筑钢筋混凝土自重：

G2=1.2×[(24+1.1)×0.5×0.12=1.807kN/m

c、施工人员及施工设备荷载标准值取均布荷载2.5kN行验算：

Q=1.4×2.5×0.5=1.75kN

∴q=0.3+1.807+1.75=3.857kN/m

按《结构静力计算用表》进行计算，得Mmax=0.694kN.m

截面惯性矩I=
×h3=
×803=2560000mm4

截面抵抗矩W=
×h2=
×802=64000mm3

∴σ=Mmax/W=694×103/64000=10.8N/mm2

∵σmax

查《建筑施工手册》，常用松木的弹性模量E=9000N/mm2

[ω]=l/250=1219/250=4.9mm>4.5mm

该工程框架，首层柱净高2.9米，取最多相同截面的500×500柱来计算。采用衫木板支模，板材厚度为20mm，搁栅枋木截面50×50mm，间距为400mm，柱箍仿木截面50×80mm，间距为500mm。混凝土浇筑是采用流槽或串筒分层浇灌,用插入式振动器分层捣实,每层浇灌厚度为1.2米。混凝土容重25KN/m3，杉木自重４～6KN/m3。

混凝土对侧面模板的最大压力：

当H≥RP=γ·R=25×0.75=18.75（KN/m2）

式中：P——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。

γ——混凝土容重（KN/m3）。

R——插入式振动器的作用半径(m)，一般取R=0.75m。

H——混凝土浇筑层厚度(m)。

倾倒混凝土产生的水平荷载：查表一取2KN/m2

3、振捣混凝土时产生的侧压力为4KN/m2

总侧压力为：1.2×18.75+1.4×(2+4)=30.9KN/m2

柱模板的线荷载为：q=0.5×30.9=15.45KN/m

已知杉木的抗弯强度设计值fm=14N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2，弹性模量E=9000N/mm2。

模板的抗弯强度必须满足：σm=Mmax/Wn≤1.3fm

模板所受的最大弯矩(近似按五跨连续梁计算)

模板的抵抗矩Wn=bh2/6=500×202/6=33333mm2

σm=Mmax/Wn=0.27×106/33333=8.1N/mm2<1.3fm

=1.3×14=18.20N/mm2(满足要求)

2）模板抗剪强度必须满足：τmax=Vmax×s/Ib≤1.3fv

式中：s—进似采用螺栓或钉的间距(mm)

I—截面惯性矩(mm4)

Vmax=0.6ql0=0.6×18.54×0.4=4.45KN

I=bh3/12=500×203/12=333333mm4

τmax=Vmax×s/Ib=4450×400/333333×500=0.01N/mm2

≤1.3fv=1.3×1.4=1.82N/mm2(满足要求)

验算挠度时，荷载仅采用新浇混凝土侧压力的标准荷载

q=0.5×18.75=9.4KN/m

I=bh3/12=500×203/12=333333(mm4)

w=0.967×(ql4/100EI)

=0.967×(9.4×4004/100×9000×333333)

允许挠度[w]=L/250=500/250=2mm>w=0.78mm(满足要求)

作用在柱箍枋木上的线荷载为：

q=0.5×30.9=13.91KN/m

柱箍枋木所受的最大弯矩

枋木的抵抗矩Wn=bh2/6=50×802/6=53333mm2

σm=Mmax/Wn=0.29×106/53333=5.4N/mm2<1.3fm

=1.3×14=18.20N/mm2(满足要求)

Vmax=1/2·ql0=0.5×13.91×0.5=3.48KN

I=bh3/12=50×803/12=2.13×106mm4

S=40×50×20=40000mm3

τmax=Vmax×S/Ib=3480×40000/2.13×106×80=0.82N/mm2

≤1.3fv=1.3×1.4=1.82N/mm2(满足要求)

q=0.85×13.91=11.82KN/m

I=bh3/12=50×803/12=2.13×106(mm4)

w=5ql4/384EI

=5×11.82×5004/384×9000×2.13×106

污水治理工程、垃圾收运处理工程、非规模化畜禽养殖污染治理施工方案允许挠度[w]=L/250=500/250=2mm>w=1.04mm(满足要求)

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