施工组织设计下载简介

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机制弯钩不须钩端的平直部分时，可由上表数值中扣除3d。

钢筋的弯钩加长值l=1.07D+2.07d

举例说明：如用φ16钢筋，弯钩直径为3d；查表可得

机组大修施工组织设计施工方案钢筋总长=L+2*84=L+168（mm）

钢筋的接头一般应采用焊接，螺纹钢筋可采用挤压套管接头或闪光对焊。

（4）、钢筋网的焊接要点

焊接钢筋网应采用接触点焊。所有焊点应按照设计规定；当设计无规定时，遇有下列情况，钢筋相交点可不必全部焊接。

当焊接网的受力钢筋为螺纹钢筋时，网内焊点的数目和位置可根据运输和安装条件决定。

已焊成的制品不得用锤敲平、调直，防止需裂焊道和钢筋断伤。

为保证保护层厚度，应在钢筋与模板间设置塑料块或半球形混凝土垫块、水泥砂浆垫块，垫块应与钢筋扎紧，并互相错开。

在浇筑混凝土前，应对已安装好的钢筋及预埋件（综合接地、永久支座的安装等）会同有关单位进行检查并签证。

钢筋采用现场加工的方法进行制安,运到现场的钢筋需有出厂合格证，表面洁净无锈蚀。使用前将表面杂物清除干净。钢筋平直，无局部弯折。各种钢筋下料尺寸符合设计及规范要求。

5、钢筋及模板综合接地

按设计和规范要求,在钢筋施工现场认真作好钢筋制作与安装的综合接地工作.

连续梁采用梁柱式支撑系统，以此来计算模板。

广州新客站站房桥由双线轨道箱梁和单线轨道箱梁综合组成28条股道，15个站台。全现浇钢筋混凝土；箱梁为后张法结构；站台道板为普通混凝土结构，且支承在箱梁侧壁上，后期浇筑。由于地铁横穿本站房，故～轴（跨长64m）按“V”构设计，而～、～轴分别为2×（32×3）三等跨连续梁设计。考虑箱梁混凝土施工中的荷载特大，不宜将支模架系统的立杆直接支承在地下室底板上，避免超重荷压损底板构件。唯利用抗拔桩承台作为模系支墩，并采用定型钢底模和大块型钢侧模，箱梁腹内部采用小型组合钢模；支模系统拟承托模板的水平纵横杆件选用工字钢和200×120mm硬方木，以及铁脚板尖塞垫校平30mm内措施而利于脱模；拆模时，卸去铁脚板尖后，垫好短钢管作滚动杆，再卸去木枋，然后用葫芦牵引拉出大型的钢底模。基于以上考虑，经反复验算，所选型材的计算详后及有关考虑最大值平面图如下（图1）

（2）、梁底：板肋式定型大钢模设计与计算

考虑梁底面不是平面,为保证梁底圆弧形状,拟采用板肋式定型大钢模,布置为6.55米对称中心的箱梁底模板.由12mm及16mmm厚钢板作定圆弧形加劲横肋,间距1米；肋之间设2×（90×56×8）双拼焊接不等边角钢为纵向肋，间距分别为300mm、400mm、250mm；模板面材为7mm厚钢板；由于支撑系的间距为500mm，以尽量分散混凝土施工中特重荷载的应力，故在板式肋间增设100×63×10不等边角钢作纵向肋的竖直加劲支撑。简图如下（图2、3、4）

模面板厚度：δ=7mm=0.7cm

横肋间距：l1=1000mm=100cm

纵肋间距：l2=250、400、300mm=25、40、30cm

模面板：模面板的计算图式为支承于相邻两横肋和纵肋之上变均布荷载的板，见图5：

L1/L2=100/40=2.5>2按单向简支板

纵肋:纵肋简化为支承在相邻横肋上,受均布荷载的简支梁,见图6

横肋:横肋支承在间距500mm的承托杆上,简化为受均布荷载的简支梁,同上见图6

按规定,一般厚度为其跨径的L/100且不小于6～8mm,考虑大型模板的轻巧,选择7mm厚钢板面模.计算跨径:L=L2=40cm。板宽取1m计，而设计图示在本模的两端竖壁砼量较大，中部砼量较小，所以分别：

q端=1.2×3.7×26=115.44KN/m

q中=(0.7+0.73)×26+腹模系数3.6=40.78KN/m

由于板的连续性,其强度和刚度按下式计算:

Mmax=1/10ql2

先验算中部，考虑振动荷载4KN/m2，则：

q中=40.78+4×1=44.78KN/m

Mmax=1/10×44.78×0.42=0.71648KN.m

W=1/6bh2=1/6×100×0.72=8.1667cm3

fmax=ql4/128EI=44.78×404/128×2.1×106×(100×0.73)/12=0.149<0.15cm

q端=115.44+4×1=119.44KN/m

Mmax=1/10×119.44×0.32=1.07496KN.m

fmax=119.44×304/128×2.1×106×100×(100×0.73)/12=0.126cm<0.15cm

验算间距400mm纵肋，按受均布荷载简支梁计算，计算跨径L=100cm。

混凝土荷载：2476.1×26÷90.4÷13.1×0.4=21.75KN/m

腹模系荷载：3.6×0.4=1.44KN/m

施工荷载：1.5×0.4=0.6KN/m

振捣荷载：4×0.4=1.6KN/m

q=65.07KN/m

分项系数不考虑，统一按1.3倍安全系数验算：

q=21.75×1.3=28.275KN/m

Mmax=1/8ql2=1/8×28.275×12×=3.534KN.m

由2×（90×56×8）不等边角钢截面特征有：

Ix=91.08×2=182.16cm4

Wx=15.27×2=30.54cm3

fmax=5×28.275×1004/384×2.1×106×182.16=0.096cm﹦1mm<3mm

验算横肋的强度和刚度时，取端头横肋最低高度处，并转化为受均布荷载的简支梁计算。横肋间距1m，承托支座间距50cm，故计算跨径L=50cm。

混凝土荷载：2476.1×26÷（90.4×2）=356.08KN/m

施工荷载：1.5×0.5=0.75KN/m

振捣荷载：4×0.5=2KN/m

q=358.83KN/m

分项系数不考虑，统一按1.3倍安全系数验算，则：

q=1.3×358.83=466.479KN/m

Mmax=1/8×466.479×0.52=14.58KN/m

由16mm厚钢板的截面特征有（端部最低h=20cm）

I=bh3/12=1.6×203/12=1066.67cm4

W=bh2/6=1.6×202/6=106.67cm3

fmax=5×466.479×504/(384×2.1×106×1066.67)=0.017cm=0.17mm<3mm满足要求。

（3）、纵横水平支梁杆的计算

纵横向水平杆件根据抗拔桩的平面布置，由大钢管支柱支承。其平面最大值布置如下图（图7）；为缩短水平杆件的支座距离，在支墩之间设置斜支撑（牛腿力），详图8。考虑混凝土构件的几何变形在规范的允许范围内，对横杆的挠度允许值为2mm，纵杆的挠度允许值为1mm，进行刚度验算。

横梁杆采用I63c型工字钢，承托方木及定型大钢模板，间距50cm，按转化为受均布荷载的简支梁计算（虽属连续梁，但验算强度时按最大弯矩及挠度，两等跨的中支负弯矩与简支相同）。取跨度最大者L=475cm。计算简图如下（图9）

注：本措施未验算，应经验算后确定选材，才能施行。

I63c型自重：1.4114KN/m

混凝土荷载：2476.1×26÷（90.4×13.1）×0.5=27.18KN/m

底板钢横荷载：1.6×0.5=0.8KN/m

侧壁钢模荷：1.6×（3.6+1.5+1.1）÷6.55=1.51KN/m

侧壁钢模系荷：2.0×（3.6+1.5+1.1）=1.89KN/m

方木荷载：0.12×0.20×6KN/m3×0.5=0.07KN/m

施工荷载：1.5×0.5=0.75KN/m

倾倒荷载：4×0.5=2KN/m

振捣荷载：2×0.5=1KN/m

q=36.61KN/m

考虑安全系数1.3倍，则

q=36.61×1.3=47.59KN/m

Mmax=1/8×47.59×4.752=134.22KN·m

由I63c型工字钢的截面特征有：

A=119.79cm2

Ix=102.339cm4

Iy=1842.4cm4

Wx=3248.9cm3

Wy=204.7cm3

则：γx=（Ix/A）1/2=（102.339×104/179.79）1/2=75.45cm

γy=（Iy/A）1/2=（1842.4×104/179.79）1/2=320.12cm

自由长度取l0=0.8l=0.8×475=380cm

则λ=a（l0/h）（γx/γy）=1.8×（380÷63）×（75.45÷320.12）=2.56

Mmax/Wx=134.22×103/3.2489×103=41.31MPa<0.9×140=126Mpa

fmax=5qL4/384EI<2mm（按混凝土几何尺寸变形规范要求），则

纵梁杆采用5×I63c型工字钢组拼焊接，作为支模系统主梁。按转化为受均布荷载简支梁计算，取最大跨径L=487.5cm，

计算简图如下（图10）

工字钢自重：1.4114×5=7.06KN/m

上部工字钢荷载：1.4114×4.75×2=13.41KN/m

上部工字钢受荷：36.61×4.75×2=347.80KN/m

q=368.27KN/m考虑安全系数1.3倍，则

q=368.27×1.3=478.75KN/m

（b）、强度和刚度验算

Mmax=1/8×478.75×4.8752=1422.22KN·m

由组合拼焊的主架截面特征有（仅按各型材的x+y之和称为“毛”）：Im=(1842.4+102.339)×5=9723.695cm4

抵抗矩也按“毛”计算：Wm=（3248.9+204.7）×5=17268cm3

则：Mmax/Wm=1422.22×103/1.7268×105=82.36Mpa<[σw]=0.9×140=126Mpa

次梁挠度为0.8mm，与主梁挠度之和为2.52mm，理论上可行。请组织有关专家复核以上有关设计与计算。是否合理和可行？有关专家复核后，按专家修改结论施行。而本设计意图是：主、次梁允许挠度在3mm内，现虽未超3mm，请专家讨论主梁的惯性矩是否可按x+y作毛惯性矩检算？

a、箱梁混凝土自重：2476.1×26÷（90.4×13.1）=54.36KN/m2

b、钢模折合重（含侧模及腹模）4KN/m2

c、硬方木重：0.2×0.12×6.5×2÷1=0.31KN/m2

d、铁脚板尖重：0.3×0.04×0.12×78.5×5块（每m2折5块）=0.75KN/m2

e、倾倒荷载：4KN/m2

q1=63.42KN/m2

f、工字钢次梁重：q2=（1.4114+0.253）×17×65÷（32×16.5）=3.483KN/m2

g、工字钢主梁重（组合梁）：

Np1=（141.14+6.568×4+11.089×2+0.02×0.57×78.50）×5×（8+9.75）÷2×2=24768Kg=247.68KN

（[22b）：NP2=36.24×[（9.5+7）/2+（9.75+8）/2]=1205Kg=12.05KN

（[20b）：Np3=25.77×（7.2+6.64+7.12+6.35+8.62+8+8.16+7.39）=1533+15.33KN

j、稳固撑（L100×10）：

Np4={[（9.5+7）/2+（9.75+8）/2]×2+（13.61+12+12.42+10.63）÷2}×15.12=885.7=8.86KN

B、一个支墩承受最大荷载的面积：

（9.5+7）/2×（9.75+8）/2=73.22m2

Np=73.22×（63.42+3.483）+247.68+12.05+15.33+8.86=5182.56KN

D、采用外径900mm焊接钢管做支墩，取壁厚14mm，高为10.6m，拟做两截拼装：钢管两端用20mm厚钢板（1.2××1.2M）焊牢封口，拼装的中间（5.3M层）层拟采取纵横水平撑及剪刀撑（选L100×10等边角钢），使本层成为一个平面结构。故取5.3m长度为计算依据，则：

已知：Np=5182.56KN按1.5倍安全系数

故Np=5182.56×1.5=7774KN

半径：r=（P2+d2）1/2/4=313.29mm

长细比：λ=l/r=5300/313.29=15.37≤[λ]=100

隧道项目爆破技术与施工组织设计N=ρA[σ]=0.986×38968×215=8261KN>7774KN

关于纵向主梁的材料选用，参考《钢结构设计及计算》，采用WH900×350型工字钢，则：

Ix=536792cm4

Wx=11928cm3于是：

Mmax/Wx=1422.32×103/11928=119.28MPa<[σW]=0.9×140=126MPa

某市中小企业园污水泵房新建工程施工组织设计工字钢自重（根据方案二采用上述WH900×350型）：