施工组织设计下载简介

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1444.塔吊施工方案.doc

= 0.542 (非作工作状况)

C112=1.059++

=1.082 (非工作状况)

二衬结构及预埋件施工工艺（本标准适用于暗挖二衬结构施工）Mmax2=M0CH=0.1650×1.082=0.1785MN.m (非工作状况)

十. 桩身控制界面内力

桩身控制截面内力

N2=rAh+N+.X

=0.025×0.25×л×0.82×1.108+0.529+=0.745MN

=л×0.8×(5×2.08+30×2.8×0.8+55×1.4×0.7+0.0325×0.5×15.66×103) ×0.9+0.25×л×0.82×2.8×103×0.4095

=2013.75KN(frc为岩石饱和单轴抗压强度标准值按地质勘探报告第十一页表3取15.66×103Mpa

s、p按表5.2.11插入法计算为s=0.0325、p=0.455 ×0.9=0.4095,施工工艺系数0.9）

因为Nmax=745kNQμ∴满足要求

r0N=0.9×0.745=0.6705MN

R=ηspQμk/rsp

=1.0×2025.01/1.67=1212.58KN

负摩阻力引起下拉荷载载效应(《建筑桩基技术规范》第5.2.15.2)

r0 (N+1.27Qgn)

Qgn=ηnμ(《建筑桩基技术规范》第5.2.16.5)

ηn=saxsay/[лd(+)](《建筑桩基技术规范》第5.2.16.6)

则==0.15×1.65×+0.25×1.92×(1.4+2.08)=1.928KN/m2

ηn=3.82/{л×0.8×[]}

∴Qgn=1×л×0.8×1.928=4.846KN

r0 N+1.27Qgn =0.9×0.745+1.27×0.0048=0.675MN

1.6R=1.6×ηspQμ/rsp=1.6×1.2126=1.940MN

由于 r0 (N+1.27Qgn)<1.6R

r0 N=0.9×0.745=0.6705MN

ψc.fcA=0.8×14.3×0.25×3.14×0.82=5.75MN

r0 N=0.6705< fcA=5.75MN

r0 H=0.9×0.01775=0.01598MN

r0 H=0.01598MN<αhd2(1+)=0.0343MN

lc=0.7(lc+)=0.7×(4.65+)=8.98m

查表得：=0.935

=0.9×0.93×(14.3×0.25×л×0.82+300×0.00314)=6.805MN

∵Nmax=0.745MN<0.9( fcA+ fy′As′)=6.805MN

ρs==×100%=0.625%

α=1+0.75mρs –0.5

=1+0.75×20.979×0.625%

=0.368+0.036=0.404MN

ei= e0+ ea=0.242+0.02=0.262m

ei=1.269×0.274=0.348m

Nei=0.745×0.348=0.260MN.m

∵ Nei=0.260 MN.m<

0.3=0.3×14.3×0.503=2.158>0.709MN取N=0.709

=0.2819+0.099+0.050=0.3700MN

∵V=0.01775MN<

∴桩身斜载面承载力满足要求

五、塔吊承台基础验算

1、桩截面换算：b=0.8d=0.8×800=640mm

4、角桩冲切系数：

5、受冲切承载力截面高度影响系数：以插入法求得hp=0.983

=2×[0.501×(0.3+)]×0.983×1.43×0.85

∵Fl=0.542

=2×[0.751×(1.6+6.103)] ×2×0.983×1.43×0.85

4、冲切力（以附着最大荷重对应状态考虑）

Fl=N塔吊+N标准节=0.628×1.2=0.754MN

∵ Fl=0.754MN

2、剪切系数

3、受剪切承载力截面高度影响系数

4、斜截面抗剪承载力

V抗=βhsβftbh0=0.985×0.959×1.43×5.2×0.85=5.970MN

V<2Nmax=2×0.745=1.49MN

∵ V<2Nmax=1.49< V抗=5.970MN

1、控制内力Mimax<2Nmaxｘi=2×0.745×(0.4+0.7)=1.639MN.m

根据塔吊说明书要求配置上下纵横各配置27Ф20

∵M=1.639MN.m

五、正常使用极限状态验算

（一）、裂缝控制验算:使用环境按一类考虑，按荷载效应的标准组合计算的弯矩

Mk=2×Nmax.Xi

式中：acr—构件受力特征系数取2.1

ψ—裂缝间受拉钢筋应变不均匀系数：（有效要求混凝土截面面积取桩距，纵向受拉钢筋按桩距内根距确定）

C—最外层纵向受控制钢筋外进缘至受拉区底边的距离：

C=100mm>65mm,则取c=65mm

Es—钢筋弹性模量 Es=2.0×105N/mm2

=0.340mm>[wlim]=0.300mm

=受拉区纵向非预应力钢筋截面面积（同裂缝验算数值）

—受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值

考虑荷载长期效应组合对挠度影响系数Q的计算。

压配筋率等于拉配筋率：

其中：—按荷载效应的标准组合计算的弯矩，=1.314MN.m

—按荷载效应的准永久组合计算的弯矩，=

1.282MN.m

=1.3401015

=1.47mm<[f]= 满足要求

底板区格为矩型双向板底板受冲切所需要的厚度：

其中P=9.8KN/m3×6m=58.8 KN/m2，取ln1= ln2=3.8m,地下水位为地下室回填土后的承压土水头压力，本例中水位在高程3米，经抽排后估计为1米位置，所以测算高度为6米。

由于未考虑板自身荷载的影响,因此本例取板厚度为250㎜，ho=220㎜,

0.7hpftmho=0.7×1×1.43×3570×4×230=3.2877×106kN

则由于Fl0.7hpftm所以满足要求。

底板斜截面受剪承载力：

VS=×58.8=187.35kN

经过以上计算，现取150㎜，部分由其底垫层承担可满足要求。

七、关于顶升塔吊附墙架的复核计算

一、主要计算软件:SM Solver 1.5版本

二、计算参数：工作风压按250N/㎡，基本风压按350N/㎡，

三、各个状态下受力计算如下；

受力简图(m,KN/m,KN.m)

受力简图(m,KN,KN.m)

3、非起重状态下对角线轴顺分方向各内力图

受力简图(m,KN/m,KN.m)

4、非起重状态下对角线轴逆风方向各内力图

5、工作状况下杆件1及8受力计算:

6、工作状况下杆件5及7受力计算:

7、非工作状况下顺风向时杆件5及7受力计算:

8、非工作状况下逆风向时杆件1及8受力计算:

9、经过以上计算，得到各最顶部附墙杆的计算截面的轴力最大值（编号见受力分析图）：

杆件1：F1=139.95KN, 杆件5：F5=293.45KN, 杆件7：F7=114.34KN,杆件8：F8=126.43KN,

撑杆调整螺丝按68㎜Q345钢主柄长度1000㎜，撑杆为168㎜计算长度扣减：选取杆件1作长臂验算其轴心抗压稳定性：

查表得：2=2.213

因此，l0X=l0y=1000×1.378×1.136=1565.408㎜

=[]=150N/mm2

92.137×72.374

==46.82250 N/mm2

选取杆件5作短臂验算其轴心抗压稳定性：

查表得：2=5.823

因此，l0X=l0y=1000×1.421×1.256=1784.78㎜

105.00×82.48

==105.35250 N/mm2

1、基础设计参数：

弯矩 M： 0 KN.M

轴力 N： 408.57KN（为简化按293.45+115.12 KN）

底板长 L： 700 mm

底板宽 B： 300 mm

锚栓至边距离 d： 650 mm

混凝土等级： C25

2、选用锚栓：

现浇混凝土路面冬季施工方案1 锚栓大小 ： M24

单侧锚栓颗数 ： 3 颗

锚栓材质 ： Q345

3、计算结果：

最大压应力 σmax=N/(B×L)+6×M/(B×L2)= 1.94N/mm2

压应力分布长度e=σmax/(σmax+|σmin|)×L= 350 mm

底板边缘混凝土最大压应力 σmax = 1.94 < fcc= 12.5 满足要求!

总结: 经过上述的简化计算山东省2016版安装工程消耗量定额技术交底--山东省安装工程消耗量定额编制概况，表明了塔吊附墙架不需要进行加强加固！