施工组织设计下载简介

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1658.贵阳万科城E区二标公交车站工程施工方案 (1).docx

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.059，0.198]＝0.198kN·m

σ＝Mmax/W＝0.198×106/37500＝5.272N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝5ql4/(384EI)=5×4.116×2504/(384×10000×281250)=0.074mm

储罐水压试验施工方案 ν＝0.074mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm

q1＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2.5]×0.25=1.953kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.16)×0.25=1.165kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.787kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.081kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN

计算简图如下：

M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.165×12+0.125×0.787×12＝0.244kN·m

M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.081×12+0.203×3.15×1，0.125×0.081×12+0.188×3.15×1]＝0.645kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.953×0.22/2，0.081×0.22/2+3.15×0.2]＝0.632kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.244，0.645，0.632]＝0.645kN·m

σ=Mmax/W=0.645×106/42667=15.12N/mm2≤[f]=15.444N/mm2

V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.165×1+0.625×0.787×1＝1.221kN

V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.081×1+0.688×3.15＝2.218kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.953×0.2，0.081×0.2+3.15]＝3.166kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.221，2.218，3.166]＝3.166kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.166×1000/(2×40×80)＝1.484N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.16))×0.25＝1.079kN/m

挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.079×10004/(100×9350×170.667×104)＝0.352mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm；

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.079×2014/(8×9350×170.667×104)＝0.014mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×201/250＝1.6mm

1、小梁最大支座反力计算

q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝1.702kN/m

q1静＝0.9×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)×0.25＝1.372kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b ＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.25＝0.331kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.16))×0.25＝1.129kN/m

承载能力极限状态

按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.702×1＝2.128kN

按悬臂梁，R1＝q1l1＝1.702×0.2＝0.34kN

R＝max[Rmax，R1]＝2.128kN;

正常使用极限状态

按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.129×1＝1.411kN

按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.129×0.2＝0.226kN

R'＝max[R'max，R'1]＝1.411kN;

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁弯矩图一(kN·m)

σ=Mmax/W=0.692×106/4490=154.034N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

τmax=2Vmax/A=2×3.352×1000/424＝15.81N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图一(mm)

跨中νmax=0.862mm≤[ν]=1000/250=4mm

悬挑段νmax＝0.049mm≤[ν]=2×250/250=2mm

5、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=7.288kN，R2=8.672kN，R3=8.672kN，R4=7.288kN

按上节计算可知，可调托座受力N＝8.672kN≤[N]＝30kN

顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×201)=2633mm

非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1800=3159mm

λ=max[l01，l0]/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210

2、立柱稳定性验算

q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.9×1]×0.25 = 1.67kN/m

同上四～六步计算过程，可得：

R1＝7.148kN，R2＝8.505kN，R3＝8.505kN，R4＝7.148kN

l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×201)=3041.577mm

λ1=l01/i=3041.577/15.9=191.294

查表得，φ＝0.197

不考虑风荷载:

N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[7.148，8.505，8.505，7.148]=8.505kN

f＝ N1/(ΦA)＝8505/(0.197×424)＝101.822N/mm2≤[f]＝205N/mm2

Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.076×1×1.82/10＝0.031kN·m

N1w =Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[7.148,8.505,8.505,7.148]+0.031/1=8.536kN

f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝8536/(0.197×424)+0.031×106/4490＝109.097N/mm2≤[f]＝205N/mm2

非顶部立柱段：

l0=kμ2h =1.155×1.755×1800=3648.645mm

λ=l0/i=3648.645/15.9=229.475

查表得，φ1=0.139

不考虑风荷载:

N =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[7.148,8.505,8.505,7.148]+1×1.2×0.15×6.05=9.594kN

f=N/(φ1A)＝9.594×103/(0.139×424)=162.787N/mm2≤[σ]=205N/mm2

Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.076×1×1.82/10＝0.031kN·m

大六角高强度螺栓连接分项工程质量管理技术、安全交底.doc Nw =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[7.148,8.505,8.505,7.148]+1×1.2×0.15×6.05+0.031/1=9.625kN

f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝9.625×103/(0.139×424)+0.031×106/4490=170.217N/mm2≤[σ]=205N/mm2

H/B=6.05/1.6=3.781≥3

十、立柱地基基础验算

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝9.625/(0.9×0.1)＝106.944kPa≤fak＝140kPa

梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

GB／T 51250-2017标准下载 设计简图如下：