施工组织设计下载简介

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站施工组织设计方案报告.doc

城门洞人工骨料场位于**河右岸，闸址下游，距闸址约8.2km，距厂址约780m，左岸简易公路通过，交通运输较为方便。料场谷坡基岩裸露，自然坡度约45～60°，顺河长约230m，宽约220m，分布高程1880～2150m，有用储量约390万m3，开采条件较好。料场岩性为由志留系茂县群第二组（Smx2）浅灰色中厚层粗晶大理岩及条带状大理岩组成，岩层产状近，岩质坚硬，单轴湿抗压强度约176Mpa，软化系数0.76，质量满足规范要求。岩石风化微弱，推测弱风化水平深度20～30m。岩体中节理裂隙不甚发育，主要发育三组裂隙，①SN～N10°W，E（NE）∠30～40°，为层面，延伸长，平直，粗糙，间距1～2m；②N80°W，NE∠30～40°，延伸大于10m，起伏，粗糙，间距1～2m；③N50°W，NE∠70～80°，延伸大于10m，起伏，粗糙，间距1～2mm。岩体完整性较好，呈块～次块状结构，块度1.5×2m。

成都村人工骨料场位于**河右岸，闸址下游，距闸址约1.9km，距厂址约7km，右岸简易公路通过，交通运输较为方便。料场谷坡基岩裸露，自然坡度约45～70°，顺河长约0.3km，宽约300m，分布高程2235～2695m，有用储量约190万m3，开采条件较好。岩性为泥盆系下统（D1q）浅灰白色厚块层白云母石英浅粒岩夹少量浅灰白色二云片岩、黑云英片岩，。岩质坚硬，单轴湿抗压强度约172Mpa，软化系数为0.75，质量满足规范要求。岩石风化微弱，推测弱风化水平深度20～30m。岩体中节理裂隙不甚发育，主要发育三组裂隙，①N15°W，NE∠60°，为层面，延伸长，平直，粗糙，间距2～3m；②N65°W，SW∠50～60°，延伸2～3m，起伏，粗糙，间距1～1.5m；③N35°E，NW∠30～40°，延伸大于5m，起伏，粗糙，间距1～1.5m，局部0.2～0.3m。岩体完整性较好，呈次块～块状结构。

JT／T 986-2015标准下载（3）引水隧洞洞碴回采料：

引水隧洞长约6.82km，除桩号洞2+588～洞4+890，段长约2302m，岩性为志留系茂县群第四组（Smx4）、第五组（Smx5）为灰色二云片岩、绿泥石片岩、炭质板岩等，不能作为人工骨料使用外，其余段均可作为人工骨料使用，另考虑到6#支洞和1#支洞控制段的弃碴，可用于加工混凝土人工骨料的石碴约5.2万m3（自然方）。

8.2.1.2料场选择

本工程混凝土总量约6.93万m3（含临建工程），共需成品砂石骨料约15.52万t。根据本工程料场分布情况，结合水工建筑物布置特点，砂石料系统建厂方案有2个。方案一：分别在河口天然砂砾石料场、成都村人工骨料场和潘安村碴场3处建厂，其中河口系统料源为河口天然砂砾石料场，主要负责**水电站厂房系统、6#支洞控制段（含5#支洞）及以下的引水系统等附属设施所需混凝土成品骨料的生产；成都村系统料源为成都村人工料场，主要负责成都村闸首枢纽、进水口和1#支洞控制段等附属设施所需混凝土成品骨料的生产；潘安村碴场系统料源为2#～4#支洞控制段的洞碴，主要负责2#～4#支洞控制段所需混凝土成品骨料的生产。方案二：分别在河口天然砂砾石料场和潘安村碴场2处建厂，其中河口系统料源为河口天然砂砾石料场，主要负责**水电站厂房系统、都村闸首枢纽、进水口和除2#～4#支洞控制段外的引水系统等附属设施所需混凝土成品骨料的生产；潘安村碴场系统料源为2#～4#支洞控制段的洞碴，主要负责2#～4#支洞控制段所需混凝土成品骨料的生产。

两个方案各有优缺点。由于两方案厂房系统、6#支洞控制段（含5#支洞）及以下的引水系统和2#～4#支洞控制段所需混凝土成品骨料都相同，只比较都村闸首枢纽、进水口和除2#～4#支洞控制段外的引水系统所需混凝土成品骨料。方案一比方案二多建1个砂石加工厂，增加建厂土建费用约300万，但成品骨料的运距较方案二近很多，经计算方案一成品骨料到闸址的费用比方案二约少80万，另考虑方案一的爆破、破碎费用，故方案一比方案二至少贵220万。

经过技术经济比较，本工程选择方案二，即分别在河口和潘安村建加工系统的方案。料场开采用二班制，河口天然料场成品骨料生产强度为60t/h，潘安村洞碴系统成品骨料生产强度为40t/h。河口天然料场利用枯水期备料，2 m3挖掘机配10t自卸汽车运至毛料坑进行筛分。潘安村洞碴料场利用1m3挖掘机配10t自卸汽车运至粗碎车间受料，推土机配合。

**水电站河段范围内有可用于闸首所需的围堰防渗料，结合料源分布与闸址位置的关系，本阶段选择了成都村和纳东两个防渗土料场。

成都村防渗料场位于**河左岸，闸址下游，距闸址约100m，距厂址约8km，有简易公路通过料场，交通运输方便。料场为滑坡堆积体，谷坡自然坡度约25～30°，碎石土料顺河长约300m，宽约150m，分布高程2350～2450m，平均厚度约10m，储量约70万m3。该料场为一滑坡体，滑坡体物质为块碎石土。碎石土平均击实试验的最大干密度为2.18 g/cm3，最优含水率为7.1％，天然含水率为8.9％，高于最优含水率1.8％， 经604kJ/m3击实功能压实后的土体均为低压缩性土，具有中等抗剪强度，渗透系数为4.75×10－6cm/s，满足围堰防渗料要求，有利于施工直接填筑。

纳东防渗料场位于**河左岸，闸址下游，距闸址约4kmm，距厂址约5km，有简易公路通过料场，交通运输方便。料场谷坡自然坡度约20～25°，碎石土料顺河长约400m，宽约100m，分布高程2100～2300m，平均厚度5～10m，储量约210万m3。该料场为一崩坡体块碎石土层，料场平均击实试验的最大干密度为2.21g/cm3，最优含水率为6.7％，天然含水率平均5.3％，天然含水率比最优含水率低1.4％。压实后的土体均为低压缩性土，具有中等抗剪强度，渗透系数为7.36×10－6cm/s，满足围堰防渗料要求。

8.2.2.2料场选择

本工程共需粘土料约0.3万m3，需量较少两料场质量、储量均满足要求，考虑到运距和开采条件，本阶段选择成都村防渗料场为粘土供应料场。

土料开采采用T135推土机剥离覆盖层，1.0 m3挖掘机配10t自卸汽车运至上下游围堰处。

坝址区附近没有可用作槽孔固壁的粘土料的料场，考虑采用商业膨润土等代用材料。

本工程电站厂房采用水斗式机组，主副厂房建基面较高，机组安装高程为1857.80m，而校核洪水位（Q=250m3/s）为1854.80 m，机组安装高程高于校核洪水位，不需要采取施工导流措施。因此本工程的施工导流只考虑成都村闸址。

8.3.1成都村闸址施工导流

8.3.1.1导流标准及时段

成都村闸址工程属Ⅲ等中型工程，根据《水利水电施工组织设计规范》（SDJ338—89）第2.2.1、2.2.12和2.2.13条导流建筑物级别与导流建筑物洪水标准的划分规定，其导流建筑物级别为Ⅴ级，相应土石围堰导流标准为重现期10～5年一遇洪水标准。本工程根据闸坝施工特点及工期安排，而枯水时段（11月～次年4月）10年一遇洪水流量与5年一遇洪水流量相差不大，仅大2.4m3/s，选用10一遇洪水流量进行导流设计，导流工程规模相当，相对投资增加不大，故本阶段导流标准选择为10年一遇的洪水标准。

8.3.1.2导流方式

闸址枢纽由右岸进水口、1孔3.0×3.5m（宽×高）冲砂闸、2孔5.0×3.5m（宽×高）泄洪闸、左右岸挡水坝、护坦、海漫等组成，最大闸高18.9m。

根据闸址枢纽的布置特点、闸址的地形地质条件，可采用明渠导流分期和一次性拦断河床隧洞导流的方式。河谷形状系数η=L/h（坝顶长/坝高）=91/17.9=5.11，对于混凝土坝，η>4.5时，一般适合分期导流。又因为地形条件和进水口的影响，导流洞宜布置在左岸，初步确定为300m。由施工条件、施工进度和右岸河床漫滩发育的影响，分期导流宜采用右岸明渠导流。

隧洞导流的优点：施工干扰少，基坑可全面开展施工，有利于机械化的合理安排和科学组织。缺点：施工工程量较明渠方案大，投资大，施工方法和机械要求较高。一次性拦断河床对导流时段要求较明渠方案长，相应需增加围堰工程量；明渠分期导流优点：施工工程量较隧洞方案小，明渠开挖可节省基坑开挖量，投资较隧洞小，不需要高机械化的施工。缺点：不能全面开展施工，使引水口处工程相对滞后，明渠的防渗及基坑排水工程量相应增加。

结合上面因素，本阶段选择右岸明渠导流方案。

综合厂房、动力中心、水泵房、警卫室、吸烟室及室外工程施工组织设计8.3.1.3导流方案

根据闸址枢纽水工建筑物的布置特点及地形地质条件，在右岸布置导流明渠。

第一年5月～10月，修建位于右岸台地的导流明渠，来水由原河床渲泄。11月初进行截流，堆筑一期上、下游围堰，水流（P=10%，Q=23.9 m3/s）由右岸导流明渠渲泄，形成河床基坑，11月中旬至第二年4月在基坑中修建防渗墙、泄洪闸、冲砂闸、左岸坝段、护坦、海漫等，并对上游导砂墙和下游边墙施工构成二期纵向导墙，4月底主要建筑物具备过水条件。第二年5月由泄洪孔、冲砂孔和右岸导流明渠过流，汛期（第二年5月～10月）对右岸边坡进行部分开挖，首部坝体停工。第二年11月初拆除河床一期上、下游围堰，封堵导流明渠，由泄洪孔和冲砂孔过流，第二年11月～第三年4月（P=10%，Q=23.9m3/s），利用进水口前的导砂墙、导砂坎挡水和下游的边墙进行导流（二期导流），完建电站进水口及右岸坝段。第三年5月闸坝枢纽具备挡水发电的条件。

8.3.3.4导流建筑物

导流明渠位于河道的右岸漫滩上，导流明渠长217.659m，进口底板高程2354.00m，出口高程2351.50m，根据导流流量拟定导流明渠底坡为1.204%。为满足防渗防冲要求，明渠采用C20钢筋混凝土结构，经计算渠内水深1.15m，渠内流速为5.09m/s。因此设计导流明渠断面为梯形断面，底宽3m，边坡1:1.0，渠高1.8m，明渠底坡1.204%。

(2)一期上、下游围堰

上游围堰高程确定：堰顶高程=设计洪水位的静水位+波浪高度+安全超高，对于土石围堰安全超高为0.5m，混凝土围堰为0.3m。经计算，上游围堰拦断河床导流明渠过水，相应10年一遇洪水流量23.9 m3/s时JTG／T D31-05-2017标准下载，水位雍高为2.35m，则上游水位为2356.35m，经计算相应该水位时波浪爬高值为0.456m，由此确定一期上游围堰顶高程为2356.35+0.5+0.456=2357.306m，因此上游围堰顶高程取为2357.50m。