DBJ61-65-2011标准规范下载简介
DBJ61-65-2011 陕西省居住建筑节能设计标准.pdf1总则…· .. 87 2 术语和符号 90 气候分区和室内热环境计算参数… ..91 4 建筑与围护结构热工设计 ·· .94 4.1 一般规定 .94 4.2E 围护结构热工设计 95 4.3美 寒冷地区围护结构热工性能的权衡判断. ..98 4.4夏 夏热冬冷地区围护结构热工性能的综合判断 .99 5 ：采暖、通风和空调系统的节能设计 ·100 5.1 一般规定 100 5.2 热源、热力站及热力网 103 5.3 采暖系统 : 104 5.4通风和空气调节系统 .112 6太阳能利用· 113 6.1 一般规定 ·113 6.2太阳能生活热水系统及设备 .113 附录C 平均传热系数和热桥线传热系数计算. 115 附录E 外遮阳系数的简化计算 ：118
空调设计和太阳能利用设计中应该控制的、与能耗有关的指标和 应采取的节能措施作出了规定。但居住建筑节能涉及的问题较多， 如建筑节能材料选择和施工过程的防火问题等，各相关专业均制 定有相应的标准、规程。因此，在进行居住建筑节能设计时，应 符合本标准，本标准未涉及的内容，还应符合国家及我省现行有 关标准的规定。
2.1.1本标准的采暖度日数以18℃为基准，用符号HDD18表示。 某地采暖度日数的大小反映了该地寒冷的程度。 2.1.2本标准的空调度日数以26℃为基准，用符号CDD26表示。 某地空调度日数的大小反映了该地炎热的程度。 2.1.3采暖地区的计算采暖期天数是根据当地多年的平均气象条 件计算出来的，仅供建筑节能设计计算时使用。当地的法定采暖 日期是根据当地的气象条件从行政的角度确定的。两者有一定的 联系，但计算采暖期大数和当地法定的采暖天数不一定相等。 2.1.11建筑围护结构的传热主要是由室内外温差引起的，但同时 还受到太阳辐射、天空辐射以及地面和其他建筑反射辐射的影响， 其中太阳辐射的影响最大。天空辐射、地面和其他建筑的反射辐 射在此未予考虑。围护结构传热量因受太阳辐射影响而改变，改 变后的传热量与未受太阳辐射影响原有传热量的比值，定义为围 护结构传热系数的修正系数（s）
医分区和室内热环境计算
2逐年计算采暖度日数。当某天的日平均温度低于18℃时， 用该日平均温度与18℃的差值乘以1天，并将此乘积累加，得到 一年的采暖度日数（HDD18）。 3以上述10年采暖度日数（HDD18）的平均值为基础，计 算得到该城市的采暖度日数（HDD18）值。 本标准空调度日数（CDD26）计算步骤如下： 1计算近10年每年365天的日平均温度。日平均温度取气 象台站每天4次实测值的平均值。 2逐年计算空调度日数。当某天的日平均温度高于26℃时 用该日平均温度与26℃的差值乘以1天LY/T 3220-2020 木质浴桶，并将此乘积累加，得到 一年的空调度日数（CDD26）。 3以上述10年空调度日数（CDD26）的平均值为基础，计 算得到该城市的空调度日数（CDD26）值。 目前，我国大部分气象站提供每日4次的温度实测值，少量 气象站逐时纪录温度变化。经过比对，气象台站每天4次实测值 的平均值与每天24次实测值的平均值之间的差异不大，因此采用 每天4次实测值的平均值作为日平均气温。 3.0.2室内热环境质量的指标体系包括温度、湿度、风速、壁面温 度等多项指标。本标准只提了温度指标和换气次数指标，原因是 考虑到一般住宅极少配备集中空调系统，湿度、风速等参数实际 上无法控制。另一方面，在室内热环境的诸多指标中，对人体的 舒适以及对采暖能耗影响最大的也是温度指标，换气指标则是从 人体卫生角度考虑的一项必不可少的指标。 冬季室温控制在18℃，基本达到了热舒适的水平。 本条文规定的18℃只是一个计算能耗时所采用的室内温度 并不等于实际的室温。在寒冷地区，对一栋特定的居住建筑，实 际的室温主要受室外温度的变化和采暖系统运行状况的影响。 换气次数是室内热环境的另外一个重要的设计指标。冬季室 外的新鲜空气进入室内，一方面有利于确保室内的卫生条件，但
次数数值，并不等于实际的换气次数。实际的换气量是由住户自 已控制的。在寒冷地区，由于冬季室内外温差很大，居民很注意 窗户的密闭性，很少长时间开窗通风。 3.0.3夏热冬冷地区的冬季换气次数计算按住宅的净高在2.5m 以上，按人均居住面积20m²计算，1小时换气1次，人均占有新 风50m。本条规定的换气次数也只是一个计算能耗时所采用的换 气次数数值，并不等于实际的换气次数。实际的换气量是由住户 自己控制的。 3.0.4本条文规定的26℃只是一个计算参数，在进行围护结构热 工性能综合判断时用来计算空调能耗，并不等于实际的室温。实 际的室温是由住户自己控制的。 本条文规定的换气次数也只是一个计算参数，同样是在进行 围护结构热工性能综合判断时用来计算空调能耗，并不等于实际 的新风量。实际的通风换气是由住户自己控制的。 潮湿是夏热冬冷地区气候的一大特点。在本节室内热环境主 要设计计算指标中虽然没有明确提出相对湿度设计指标，但并非 完全没有考虑潮湿问题。实际上，空调机在制冷工况下运行时， 会有去湿功能而改善室内舒适程度
已控制的。在寒冷地区，由于冬季室内外温差很大，居民很注意 窗户的密闭性，很少长时间开窗通风。 3.0.3夏热冬冷地区的冬季换气次数计算按住宅的净高在2.5n 以上，按人均居住面积20m²计算，1小时换气1次，人均占有亲 风50m²。本条规定的换气次数也只是一个计算能耗时所采用的 气次数数值，并不等于实际的换气次数。实际的换气量是由住户 自己控制的。
3.0.4本条文规定的26℃只是一个计算参数，在进行围护结构热
工性能综合判断时用来计算空调能耗，并不等于实际的室温
本条文规定的换气次数也只是一个计算参数，同样是在进行 围护结构热工性能综合判断时用来计算空调能耗，并不等于实际 的新风量。实际的通风换气是由住户自已控制的。 潮湿是夏热冬冷地区气候的一大特点。在本节室内热环境主 要设计计算指标中虽然没有明确提出相对湿度设计指标，但并非 完全没有考虑潮湿问题。实际上，空调机在制冷工况下运行时， 会有去湿功能而改善室内舒适程度
4建筑与围护结构热工设计
4.1.1建筑群的布置和建筑物的平面设计合理与否与建筑节能关 系密切。建筑节能设计首先应从总体布置及单体设计开始，冬季 应尽可能利用自然能来取暖，即在冬季充分利用日照。夏热冬冷 地区的居住建筑，在春秋和夏季凉爽时段，组织好室内外的自然 通风，以改善室内的热舒适程度，减少空调运行时间，降低能耗。 4.1.2太阳辐射得热对建筑能耗的影响很大，冬季太阳辐射得热 降低采暖负荷，夏季太阳辐射得热增加制冷负荷。由于太阳高度 角和方位角的变化规律，南北朝向的建筑，冬季可以增加太阳辐 射得热，夏李可以减少太阳辐射得热。从本标准附录G围护结构 传热系数的修正系数可见，南向围护结构的修正系数远低于其它 朝向，因此南北朝向是最有利的建筑朝向。但由于建筑物的朝向 还要受到许多其它因素的制约，不可能都做到南北朝向，所以本 条用了“宜”字。 寒冷地区，采暖期长，室内外温差大，如果一个房间有三面 外墙，其散热面过多，能耗也多，对建筑节能极为不利，故宜限 制。
4.1.3本条文是强制性条文。
住宅部分的建筑层数的定义需要明确。为便于建筑专业节能设计 确定指标，本标准对商住楼住宅部分确定体形系数指标时，只计 算住宅部分的层数。
4.1.4本条文是强制性条文。
4.1.5本条文是强制性条工
4.2.1根据陕西省气候中心提供的19952004年气象资料整理。 采用采暖度日数HDD18和空调度日数CDD26作为我省各气候分 区的理由已在本标准第3.0.1条的条文说明中陈述。空调度日数 CDD26是寒冷地区细分子气候区的辅助指标，也是夏热冬冷地区 当建筑围护结构热工性能需作权衡判断时的必备指标。
4.2.2本条文是强制性条文。
4.2.3本条文是强制性条文。
4.2.4本条是针对围护结构热工性能参数计算提出的规定。 4.2.5附录F提供的外窗的传热系数及遮阳系数值，是当无实测 值时供一般情况下设计时采用，如有资质的检测机构的实测值时， 应按实测值采用。
4.2.6夏季透过外窗进入室内的太阳辐射热构成了空调负荷的主
要部分。夏热冬冷地区在南向窗上部设置水平外遮阳或活动外遮 阳可减少夏季太阳辐射热进入室内。东、西向外窗由于太阳升、 落时的高度角比较低，设置固定外遮阳将严重影响采光及冬季太 阳辐射热的获得，故宜设置活动外遮阳，
4.2.8本条文是强制性条文。
本条文第1款规定在寒冷地区封闭阳台与房间的隔墙及门、 窗不应省去。 本条文的第2款规定，如果省去了阳台和房间之间的隔墙、 门、窗，则阳台的外表面就必须当作房间的外围护结构来对待。 本条文的第3款是针对寒冷地区的封闭阳台如作为储物间使用时 对阳台窗及栏板不作保温处理也是可以的。这时，封闭阳台和直 接连通的房间之间设置的隔墙和门、窗就应当作房间的外围护结 构来对等。
4.3寒冷地区围护结构热工性能的权衡判断
对于标准尺寸（1500mm×1500mm左右）的PVC塑钢窗或 木窗，窗框比可取0.30，太阳辐射修正系数Cmci=0.87×0.7X×0.7 ×玻璃的遮阳系数×外遮阳系数0.43×玻璃的遮阳系数×外遮 阳系数。 对于标准尺寸（1500mm×1500mm左右）的无外遮阳的铝合 金窗，窗框比可取0.20，太阳辐射修正系数Cmci=0.87×0.7×0.8 X玻璃的遮阳系数×外遮阳系数二0.49×玻璃的遮阳系数×外遮 阳系数。 3mm普通玻璃的遮阳系数为1.00，6mm普通玻璃的遮阳系 数为0.93，3十6A十3普通中空玻璃的遮阳系数为0.90，5十6A十
5普通中空玻璃的遮阳系数为0.83，各种镀膜玻璃的遮阳系数可 从产品说明书上获取。 外遮阳的遮阳系数按附录E确定 无透明部分的外门太阳辐射修正系数Cmci取值0。 凸窗的上下、左右边窗或边板的传热量也在此处计算，为简 便起见，可以忽略太阳辐射的影响，即对边窗忽略太阳透射得热 仅计算温差佳热
4.4夏热冬冷地区围护结构热工性能综合判断
5.1.1本条文是强制性条文。
爱、通风和空调系统的节
5.1.4寒冷地区居住建筑的供热采暖能耗占建筑能耗的
热源型式的选择会受到能源、环境、工程状况、使用时间及要求 等多种因素影响和制约，为此必须客观全面地对热源方案进行分
析比较后合理确定。集中锅炉房的供热规模可根据建筑物的热负 荷指标，参考5.2.2、5.2.6和5.2.7条进行推算。有条件时，应积 极利用太阳能、地热能等可再生能源。 5.1.5夏热冬冷地区要积极推行应用能效比高的电动热泵型空调 器，或燃气、蒸汽或热水驱动的吸收式冷（热）水机组进行冬季 采暖、夏李空调。当地有余热、废热或区域性热源可利用时，可 用热水驱动的吸收式冷（热）水机组为冷（热）源。究竟选用何 种采暖和空调方式，应由建筑条件，能源情况（比如，当燃气供 应充足、价格合适时，应使用直燃型漠化锂机组；在热电厂余热 蒸汽可利用的情况下，推荐使用蒸汽型漠化锂机组等）、环保要求 等进行技术经济分析，以及用户对设备及运行费用的承担能力等 因素来确定。
楼前热量表是该栋楼与供热（冷单位进行用热（冷）量结 算的依据，而楼内住户则进行按户热（冷）量分摊，所以，每户 应该有相应的装置作为对整栋楼的耗热（冷）量进行户间分摊的 依据。 我省居住建筑采暖户间“热量分摊”的方法，主要有下面3 种： 1户用热量表方法 该分摊系统由各户用热量表以及楼栋热量表组成。 户用热量表安装在每户采暖环路中，可以测量每个住户的采暖耗 热量。热量表由流量传感器、温度传感器和计算器组成。根据流 量传感器的形式，可将热量表分为：机械式热量表、电磁式热量 表、超声波式热量表。机械式热量表的初投资相对较低，但流量 传感器对轴承有严格要求，以防止长期运转由于磨损造成误差较 大；对水质有一定要求，以防止流量计的转动部件被阻塞，影响 仪表的正常工作。电磁式热量表的初投资相对机械式热量表要高，
没有直接关系。所以，这种方法适用于新建建筑各种采暖系统的 热计量收费，也适合于既有建筑的热计量收费改造。 住房和城乡建设部已将《温度法热计量分配装置》列入“2008年 住房和城乡建设部归口工业产品行业标准制订、修订计划”
5.1.8本条文是强制性条文
5.2热源、热力站及热力网
5.2.3本条文是强制性条文。
本标准在分析锅炉设计效率时，将运行效率取为70%。锅炉 运行效率是以长期监测和记录的数据为基础，统计运行期内全部 舜时效率的平均值。本标准中规定的锅炉运行效率是以整个采暖 季作为统计时间的，它是反映各单位锅炉运行管理水平的重要指 标。它既和锅炉及其辅机的状况有关，也和运行制度等因素有关。 近些年我国锅炉设计制造水平有了很大的提高，锅炉房的设 备配置也发生了很大的变化，已经为运行单位的管理水平的提高 提供了基本条件，只要选择设计效率较高的锅炉，合理组织锅炉 的运行，就可以使运行效率达到70%。本标准制定时，通过我国 供暖负荷的变化规律及锅炉的特性分析，提出了锅炉运行效率达
到70%时设计者所选用锅炉的设计效率，最后根据目前国内企业 生产锅炉的设计效率确定表5.2.3的数据
5.2.4本条文是强制性条文。
5.2.5提高室外管网输送效率可从减少以下三方面损失入手：（1） 管网向外散热造成的散热损失；（2）管网上附件及设备漏水和用 户放水而导致的补水耗热损失：（3）通过管网送到各热用户的热 量由于管网水力失调而导致的各处室温不一致所造成的多余热损 失。通过对多个供热小区的分析表明，采用本标准给出的保温层 享度，无论是地沟敷设还是直理敷设管网的保温效率是可以达到 99%以上的。考虑到施工等因素，分析中将管网的保温效率取为 98%。系统的补水，由两部分组成，一部分为设备的正常漏水， 另一部分为系统失水。如果供暖系统中的阀门、水泵盘根、补偿 器等，经常维修，且保证工作状态良好的话，测试结果证明，正 常补水量可以控制在循环水量的0.5%。通过对北方6个代表城市 （北京、沈阳、长春、哈尔滨、乌鲁木齐和西安）的分析表明， 正常补水耗热损失占输送热量的比例小于2%；各城市的供暖系 统平衡效率达到95.3%～96%时，则管网的输送效率可以达到93% 考虑各地技术及管理上的差异，所以在计算锅炉房的总装机容量 时，将室外管网的输送效率取为92%。
5.3.2要实现室温调节和控制，必须在末端设备前设置调节和控 制的装置，这是室内环境的要求，也是“供热体制改革”的必要 措施，双管系统可以设置室温调控装置。如果采用顺流式垂直单 管系统或水平单管系统时，必须设置跨越管，散热器采用低阻力 两通或三通调节阀，以便调控室温。 温控阀的设置应该与散热器采暖系统的形式相适应。对于单 管系统可采用低阻力三通式或两通式自动恒温控制阀进行室温调 节。在跨越式单管系统采用两通式自动恒温控制阀且跨越管比散 热器支管小一号管径的情况时，散热器进流系数约为30%，这时 垂直（水平）系统不宜超过6层（组）。单管跨越式系统的水力计 算应该按照散热器的进流系数确定散热器的面积，而不应采取传 统的单管系统的水力计算来确定散热器面积，因为这时每层（组）
散热器的立管温降并不等于散热器进出水的温降。由于散热器的 进流系数也充许有一定范围的变化，所以单管跨越式系统也可以 适当放宽到7～8层（组）。对于6层（组）左右的单管跨越式系 统，由于散热器的进、出口温差一般在10℃～15℃，比传统的单 管系统散热器进出、水温差要大，虽然散热器的面积会增加约10% 左右，但散热器的调节性能会更好、更利于室温调控，值得提倡。 三通式自动恒温控制阀的结构与过去使用的手动三通调节阀的结 构是不同的。即使散热器回路全开时，其通过流量也仅为35%。 所以这种系统类似于单管跨越式系统，也应该按照分流系数进行 详细水力计算，不应该采取按照传统单管顺流式进行计算后再配 置三通式自动恒温控制阀的方法进行设计。总的来说，单管系统 无论采用三通式自动恒温控制阀还是带两通式自动恒温控制阀的 跨越式系统，其立管在每组散热器前后的温差和散热器支管的进 出水温差是两个完全不同的概念。 值得重视的是，在一些改造工程中不能将传统的单管式系统 简单的改造为设置两通式自动恒温控制阀的跨越式系统，而不作 任何校核计算。如将一个18层的供回水温差为25℃的传统单管 系统改为跨越管比散热器支管小一号的跨越式单管系统后，为保 证散热器进、出水有易于调节的10℃～15℃温差，这时散热器的 进流系数仅为13%左右，散热器的散热面积会有较大的变化，所 以这种系统是不适宜改造为单管跨越式系统的。改造时系统形式 的选择应进行具体分析，并选择合理的系统和改造措施。 对于双管式散热器供暖系统，由于其散热器温差大，散热器的散 热量随看着温差的增大其调节特性趋于线性，在散热器前设置带预 设定功能阀芯（所谓高阻力）的两通式自动恒温控制阀是易于进 行室温控制的。 散热器的调节特性是由散热器的热特性、自动恒温控制阀的 流量特性及阀权度共同决定的。为了补偿散热器散热量与流量的 快开型的非线性特性，自动恒温控制阀宜选用具有等百分比型或
抛物线型流量特性的阀门；为使单管跨越式系统的自动恒温控制 阀工作流量不发生大的畸变，必须保证散热器供暖系统中的自动 恒温控制阀有足够的阀权度，换而言之，自动恒温控制阀在散热 器供暖系统中的压降不能太小：同时，阀权度的大小还影响自动 恒温控制阀的可调比，进而影响散热器散热量的调节范围。此外 自动恒温控制阀的高阻力是由散热器的特性曲线决定的，设计时 必须考虑温控阀的这一特性，避免出现资用压力不足的情况
5.3.3本条文是强制性条文。
甚至降低供热品质。 低温热水地面辐射供暖系统分室温控的作用不明显，且技术 和投资上较难实现，因此，低温热水地面辐射供暖系统可在户内 系统入口处设置自动温控调节阀，实现分户自动温控，其户内分 水器的每支环路上应安装手动流量调节阀；有条件的情况下宜实 现分室自动温控
表1与热源间接连接的二次水供暖系统的水质要求
与锅炉直接连接的供暖系统的水质
5.3.5对于不同材料的管道，规定不同的设计供水温度。对于以
热水锅炉作为直接供暖的热源设备来说，降低供水温度对于降低 锅炉排烟温度、提高传热温差具有较好的影响，使得锅炉的热效 率得以提高。采用换热器作为采暖热源时，降低换热器二次水供 水温度可以在保证同样的换热量情况下减少换热面积，节省投资， 由于目前的一些建筑存在大流量、小温差运行的情况，因此本标 准规定采暖供回水温差不应小于25℃。在可能的条件下，设计时 应尽量提高设计温差。 热塑性塑料管的使用条件等级按5级考虑，即正常操作温度 30℃时的使用时间为10年；60℃时为25年；20℃（非采暖期） 为14年。常用管材壁厚可参照《实用供热空调设计手册》（第
6.1.1本章内容仅涉及陕西省各地区居住建筑太阳能生活热水供 应系统。
源和开发条件，全年日照总时数在26002900小时QGDWZ 1769-2012 电池储能电站技术导则，西安地区年 太阳辐照量也在42005400MJ/m²。利用太阳能作为生活热水的 热媒在全省是可行的，结合国家对可再生能源利用的政策支持， 对新建十二层以下居住建筑设计太阳能热水供应系统是首选方案
.2太阳能生活热水系统及设备
6.2.1根据建筑物生活热水实际使用要求，太阳能热水系统可采 用集中式、分散式及集中分散式系统形式。 6.2.2为使集中太阳能热水系统正常工作，保证供水温度，减少 热水无效出流，采用强制循环易于达到目的。 6.2.4为确保太阳能热水资源不被浪费，节约用水，便于管理， 合理收费，系统中应安装集中和分户计量装置。 6.2.5陕西省各地区太阳能资源区划指标不同，在设计计算集热 器面积时，应合理考虑使用期各地区太阳辐照、系统经济性及用 户要求等因素确定太阳能保证率。 6.2.8居住建筑集中太阳能热水系统的水泵及其它动力设备一般 都布置在建筑物屋面或地下室机房，因对居住建筑噪音和振动的 控制国家有相关的规定，故水泵和动力设备均应采取减振和隔声 措施，以减少对本建筑或相邻住户的影响。
影响很大，居住建筑管路布置复杂，使用点多，支管多，对设备 和管道采取有效的保温措施能减少介质传送过程中无效的热损失 6.2.10太阳能热水系统一次性投资较大，考虑到使用年限内节省 年均费用，尤其是对集热系统部分，必须有一个耐久性参数，故 做此规定。
平均传热系数和热桥线传
E.0.2各种组合形式的外遮阳系数，可由参加组合的各种形式遮
E.0.2各种组合形式的外遮阳系数，可由参加组合的各种形式遮 阳的外遮阳系数的乘积来近似确定。 例如：水平式十垂直式组合的外遮阳系数三水平式遮阳系数 ×垂直式遮阳系数 水平式十挡板式组合的外遮阳系数二水平式遮阳系数×挡板 式遮阳系数
E.0.2各种组合形式的外遮阳系数GB/T 39507-2020 皮革 物理和机械试验 耐磨性能的测定：马丁代尔球盘法，可由参加组合的各种形式遮 的外遮阳系数的乘积来近似确定。 例如：水平式十垂直式组合的外遮阳系数三水平式遮阳系数 ×垂直式遮阳系数 水平式十挡板式组合的外遮阳系数二水平式遮阳系数×挡板 式遮阳系数