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《地源热泵式沼气发酵池加热技术规程》CECS339：2013.pdf3.3.1 加热系统方案的确定应包括下列内容： 地热能换热系统形式： 加热系统米端形式： 3 水源热泵机组的制热功率。 3.3.2 地热能换热系统形式的选择，应根据当地的水文地质条 件、沼气工程规模、能源政策、环保等要求，通过技术经济比较确 定，并应符合下列规定： 1具备地表水资源利用条件的地区，宜采用地表水换热系 统。 2采用土壤换热系统形式时，应考虑长期单向取热运行条件 下的土壤热平衡。 3地面或地层有污染源的地区，不应采用地下水换热系统形 式。
合确定，并应符合下列规定： 1对于进料流量大、热负荷集中的沼气工程，宜采用池内加 热的末端形式。 2对于进料流量大、但热负荷相对分散的沼气工程，宜采用 池内加热和池外加热相结合的末端形式。 3.3.4水源热泵机组的制热功率应根据沼气发酵工艺要求和热 负荷特点，经过技术经济比较后确定。最小制热功率应符合下列 规定： 1沼气工程在最冷月启动时，水源热泵机组应能在沼气发酵 工艺规定的启动调试时间内将发酵池内料液温度提升至设计温 度。 2沼气工程在最大热负荷日正常运行时，水源热泵机组应能 维持发酵池内料液温度稳定在设计温度范围内。
.3.4水源热泵机组的制热功率应根据沼气发酵工艺要求 负荷特点CECS35：91《锤击贯入试桩法规程》.pdf，经过技术经济比较后确定。最小制热功率应符合 规定：
1沼气工程在最冷月启动时，水源热泵机组应能在沼气 工艺规定的启动调试时间内将发酵池内料液温度提升至设 度。 2沼气工程在最大热负荷日正常运行时，水源热泵机组 维持发酵池内料液温度稳定在设计温度范围内
3.4.1地热能换热系统设计应符合现行国家标准《地源热泵系统 工程技术规范》GB50366中的相关规定， 3.4.2进行地热能换热系统设计前，宜进行沼气工程的全年日耗 热量动态分析，地热能换热系统的换热量应满足地源热泵系统最 大吸热量的需求。
3.4.3对于地埋管换热系统的设计，应采用专用软件对
近土壤温度变化进行预测分析，在沼气工程的生命周期内，地 附近土壤的最低温度应能满足地理管的换热需求；不能满足日 采取一定的热平衡措施。
3.5加热系统末端设计
1加热系统未端的设计应与水源热泵机组的参数相适应 2池内加热形式的加热系统末端设计应符合下列规定： 1热交换盘管的总长度，应根据水源热泵机组制热功率经过
3.5.1加热系统末端的设计应与水源热泵机组的参数相适应。
换热计算确定。 2换热盘管内传热介质应处于紊流状态，管内流速不宜小于 0.25m/s。 3热交换盘管应根据沼气工程规模、热泵机组制热功率划分 为若干个并联环路，各并联环路的长度不宜超过120m，且在沼气 发酵池底部至少应设置一个环路；四壁设有加热环路时，环路的最 高点应在料液高度的3/4处以下。 4热交换盘管设有多个加热环路时，各加热环路的管长应尽 量接近，并且应对各加热环路进行水力平衡计算，热交换盘管的水 力计算可按现行行业标准《地面辐射供暖技术规程》JGJ142进行。 5热交换盘管的间距应根据热交换盘管的总长度和盘管布 置区的面积确定，对于公称外径为16mm的管，热交换盘管的间 距宜取150mm；对于公称外径为20mm的管，热交换盘管的间距 宜取200mm。 6热交换盘管应与发酵池的内壁面保持一定间距布置，间距 宜取50mm~~150mm。 7热交换盘管系统应设置反冲洗装置。
.5.3池外加热形式的加热系统末端设计应符合下列规定：
1外加热池形式的加热系统未端设计应符合本规程第3 多的规定，且外加热池内应设置搅拌装置， 2池外换热器形式的加热系统末端应选专用的耐腐蚀 免热器，换热器应由最高进料温度工况进行选型设计。
材公称压力不应小于1.0MP
3.6.1地源热泵式沼气发酵池加热系统应设置监测与控制系统。
3.6.1地源热泵式沼气发酵池加热系统应设置监测与控制 设计时，应根据工程规模、运行管理要求、工程投资情况等因 地制宜选择监测指标和自动化程度。
3.6.2地源热泵式沼气发酵池加热系统，宜对下列参数进行监
测： 1 沼气发酵池内温度。 水源热泵机组热源侧的供回水温度、压力、流量。 3水源热泵机组用户侧的供回水温度、压力、流量。 4 水源热泵机组、循环水泵的耗电量。 5 水泵进出口压力、过滤器前后压力。 6 水源热泵机组、水泵、搅拌器等设备的启停状态。 3.6.3 监测与控制系统的仪表、设备应选用耐腐材料或进行相应 的防腐处理。 3.6.4 沼气发酵池内温度、设备启停状态等代表性的参数，宜在 控制配电室内设置检测仪表以便于观察。 3.6.5检测沼气发酵池内温度的传感器布置应符合下列规定： 1在竖直方向上，应布置在距离沼气发酵池底部1/3～1/2 高度处。 2在水平方向上，应布置在距离池内壁不小于0.5m处。 3.6.6地源热泵式沼气发酵池加热系统的自动运行控制策略，应 根据热负荷特点、沼气发酵工艺要求及水源热泵制热功率等因素： 通过技术经济比较后确定。控制系统的设置应符合下列规定： 1加热系统中各相关设备及附件应与热泵机组连锁，顺序后 停。加热系统与搅拌系统应进行电气连锁，加热时间段内搅拌系 统的运行时间应根据加热系统要求确定。
1沼气发酵池内温度。 水源热泵机组热源侧的供回水温度、压力、流量。 水源热泵机组用户侧的供回水温度、压力、流量。 4 水源热泵机组、循环水泵的耗电量。 5 水泵进出口压力、过滤器前后压力。 水源热泵机组、水泵、搅拌器等设备的启停状态。 3.6.3 监测与控制系统的仪表、设备应选用耐腐材料或进行相应 的防腐处理。 3.6.4 沼气发酵池内温度、设备启停状态等代表性的参数，宜在
1在竖直方向上，应布置在距离沼气发酵池底部1/3～1/2 高度处。 2在水平方向上，应布置在距离池内壁不小于0.5m处。 3.6.6地源热泵式沼气发酵池加热系统的自动运行控制策略，应 根据热负荷特点、沼气发酵工艺要求及水源热泵制热功率等因素： 通过技术经济比较后确定。控制系统的设置应符合下列规定：
1在竖直方向上，应布置在距离沼气发酵池底部1/3 高度处。 2在水平方向上，应布置在距离池内壁不小于0.5m处
根据热负荷特点、沼气发酵工艺要求及水源热泵制热功率等因素： 通过技术经济比较后确定。控制系统的设置应符合下列规定： 1加热系统中各相关设备及附件应与热泵机组连锁，顺序启 停。加热系统与搅拌系统应进行电气连锁，加热时间段内搅拌系 统的运行时间应根据加热系统要求确定。 2设计自动运行控制的加热系统时，应同时设置手动控制方式
4.1.1地源热泵式沼气发酵池加热系统的施工应由具有相应资 质的单位承担。 4.1.2地源热泵式沼气发酵池加热系统施工前，应由设计单位进 行技术交底，施工单位应编制施工方案。 4.1.3建造沼气发酵池时，应为地源热泵加热系统预留必要的用 于管道、仪表设备安装和维修的孔洞。 4.1.4地热能换热系统、机电设备的施工安装应符合国家现行有 关标准的规定
4.2加热系统末端施工
4.2.1‘池内加热盘管安装前应具备设计文件和施工图纸。 4.2.2施工的环境温度不宜低于5℃，低于5℃时应采取升温措 施。
4.2.3加热管应按设计图纸标定的管间距和走向进行敷设。管
1管道安装时应防止管道扭曲。 2塑料加热管的弯曲半径不宜小于6倍管外径，当加热管设 计间距较小，平行型布置厂图（a）或双平行型布置厂图（b）不能满 足最小弯曲半径要求时，可采用回折型布置方式图（c）。 3加热管弯曲时，圆弧的顶部应加以限制，并应固定，不得出 现“死折”。
过预留套管穿出沼气发酵池围护结构，并采用止水环进行密封。
4.2.6加热管应设固定装置，宜用卡件将加热管固定在铺设于沼 气发酵池内壁面上的网格上，严禁采用扎带等强度不足的管件固 定方式。
超过500mm，弯曲管段固定点间距宜为200mm～300mm。
分、集水器应安装在沼气发酵池外部易于维护操作的地方，且分水 器、集水器宜在开始铺设加热管之前进行安装，安装位置应高于环 路最高点。
夹紧连接。连接件材料宜为铜质。
4.2.10在分、集水器处，宜对各加热环路的供回水管安装关断阀
4.3.1地源热泵式沼气发酵池加热系统的防雷与接地应按现行 国家标准《建筑物防雷设计规范》GB50057、《交流电气装置的接 地设计规范》GB/T50065等相关规定执行。
备应采取必要的防腐措施；明装PPR管道和保温管道应做防 处理。
工程技术规程》JGJ144中的相关规定
4.3.5从事矿渣棉、玻璃纤维棉（毡）等作业时，衣领、袖口、裤脚 应扎紧。
4.3.6机房内热水管道、定压补水管道应在防腐和水压
5.1.1试验、调试与验收应由施工单位提出书面报告，监理单位
5.1.1试验、调试与验收应由施工单位提出书面报告，监理单位 组织各相关专业进行检查和验收，并应做好记录。 5.1.2地源热泵式沼气发酵池加热系统交付使用前，应进行系统 验收，合格后方可投人使用
5.2.1地热能换热系统验收应符合现行国家标准《地源热泵
工程技术规范》GB50366的相关规定。 5.2.2池内加热盘管安装过程中，应进行现场检验，并应提供检 验报告。检验内容应符合下列规定： 1管材、管件、分集水器、阀门配件等应符合国家现行有关标 准的规定。 2加热管的管间距、弯曲半径应符合设计要求，管道固定应 牢靠。 每个加热环路的管总长度与设计图纸误差不应大于8%。 4 加热管与分水器、集水器的连接处应无渗漏。 加热管在发酵池内应没有接头。 加热管穿越沼气发酵池壁面时密封应严密。 7 加热管路水压试验合格。 8 加热管路通水试验合格。 5.2.3 池内加热管路水压试验应符合下列规定： 1 水压试验应在系统冲洗之后进行。 2 水压试验宜进行两次，分别为池内加热盘管安装固定牢靠
5.2.6机电设备的检验与验收应符合下列规定
1各个部件的规格、性能及技术参数等应符合设计要求，并 具备产品合格证书、产品性能检测报告及产品说明书等文件。 2热泵机组、附属设备及管路系统的验收应符合现行国家标 准《制冷设备、空气分离设备安装工程施工及验收规范》GB50274 及《通风与空调工程施工质量验收规范》GB50243的规定。 3电气工程的验收应符合现行国家标准《电气装置安装工程 低压电器施工及验收规范》GB50254及《建筑电气工程施工质量
验收规范》GB50303的规定。
5.3.1地源热泵式沼气发酵池加热系统的验收应在各分项试验
5.3.1地源热泵式沼气发酵池加热系统的验收应在各分项试验 和系统调试合格后进行。
1系统调试前，应编制调试方案。 2调试过程中，应进行小万平衡调试，确定系统循环总流量 各分支流量均达到设计要求。各环路流量、压力应达到基本平衡， 并应符合设计要求。 3水力平衡调试完成后，应进行热泵机组的试运转，并填写 运转记录，运行数据应达到设备技术要求。 4热泵机组试运转正常后，应进行连续24h的系统试运转。 系统试运转中，应观测监控系统的状态参数是否正确显示，设备连 锁、自动调节、自动保护机构是否能够正确动作。 5系统调试合格后，应编写调试报告及运行操作规程，并提 交甲方确认后存档。 5.3.3加执系统调试合格后应进行踏工验收，竣工验收应由建设
5.3.3加热系统调试合格后应进行竣工验收，竣工验收应由建设 单位负责，组织施工、设计、监理等单位共同进行，验收合格后应办 理竣工验收手续。
1围护结构热负荷指标（V=100m
进料耗热量指标水力停留时间修正
附录 C 池内加热盘管布置方式
(c)回折型布置 图C池内加热盘管布置方式
1为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程度 不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 止面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合 的规定”或“应按执行”。
《建筑物防雷设计规范》GB50057 《交流电气装置的接地设计规范》GB/T50065 《通风与空调工程施工质量验收规范》GB50243 《电气装置安装工程低压电器施工及验收规范》GB50254 《给水排水管道工程施工及验收规范》GB50268 《制冷设备、空气分离设备安装工程施工及验收规范》GB50274 《建筑电气工程施工质量验收规范》GB50303 《地源热泵系统工程技术规范》GB50366 《地面辐射供暖技术规程》JGJ142 《外墙外保温工程技术规程》JGJ144
《建筑物防雷设计规范》GB50057 《交流电气装置的接地设计规范》GB/T50065 《通风与空调工程施工质量验收规范》GB50243 《电气装置安装工程低压电器施工及验收规范》GB50254 《给水排水管道工程施工及验收规范》GB50268 《制冷设备、空气分离设备安装工程施工及验收规范》GB50274 《建筑电气工程施工质量验收规范》GB50303 《地源热泵系统工程技术规范》GB50366 《地面辐射供暖技术规程》JGJ142 《外墙外保温工程技术规程》JGJ144
CECS 339 : 2013
总 则 (27) 设 计 (28) 3. 1 一般规定 (28) 3. 2 沼气发酵池热负荷计算 (29) ...... 3. 3 加热系统方案的确定 (32) 3. 4 地热能换热系统设计 (34) 3. 5 加热系统末端设计 (34) 施 工 (36) 4. 2 加热系统末端施 (36)
1.0.2根据现行行业标准《沼气工程规模分类》NY7T667，沼气 工程规模分为大型、中型和小型沼气工程。对于小型沼气工程，热 需求量较小，单独配备一套地源热泵加热系统在经济上不划算。 为此，本技术规程主要是针对大，中型沼气工程。同时，由于当前 常规地源热泵机组出水温度般在55℃以下，用常规地源热泵机 组为采用高温发酵工艺（46℃～60℃）的沼气池加热时，很难保证 发酵池内温度要求且能源利用效率低下，不建议使用
3.1.1工程场地状况及浅层地热能资源条件是能否应用地源热 泵系统的基础。地源热泵加热系统方案设计前，应根据调查及勘 察情况，合理地选用低位热源的形式。浅层地热能资源的勘察包 括地埋管换热系统勘察、地下水换热系统勘察及地表水换热系统 勘察，现行国家标准《地源热泵系统工程技术规范》GB50366对这 三种低位热源系统的勘察内容作了详细的规定，进行工程察时 应按该标准的相关规定执行
三种低位热源系统的勘察内容作了详细的规定，进行工程察时 应按该标准的相关规定执行。 3.1.2前期搜集的基础资料主要为后期的方案设计与计算提供 依据。工程勘察报告应包含工程场地状况调查及浅层地热能资源 勘察两部分，主要为确定地源热泵系统低位热源形式（地埋管、地 下水、地表水）提供依据。沼气发酵池内、外计算温度、进料参数 （温度、进料量、进料方式）及围护结构参数决定了沼气工程的热量 需求规律，是沼气工程设计的主要工艺参数。其中，沼气发酵池列外 计算温度应根据沼气发酵池的外部环境确定，沼气发酵池的地下 部分，通过当地的地层资料获取。沼气发酵池暴露在大气环境中 的地上部分，其外部计算温度可通过气象资料获取，取典型气象年 的逐时、逐日或逐月平均干球温度。沼气发酵池内的温度，通常会 由于搅拌不均、消化器过高等因素在高度方向存在温度梯度，因 此，结合已有的工程经验，本规程规定沼气发酵池内计算温度为 （1/3～1/2）高度处的池内设计温度。进料温度主要由原料的存放 地点、发酵工艺等因素决定。存放在室外的原料通常比存放在室 内的原料温度低，原料的处理工艺也会影响进料的温度，由消化器 内上清液稀释的原料通常要比自来水或地表水稀释的原料温度
高，因此，进料温度应在考虑这些因素的基础上，根据工程经验和 理论推导获得
构的散热是其热负荷构成的主要因素之一。因此，通过保温减少 围护结构的散热量，可以大大地降低沼气工程的热量需求，进而达 到降低沼气工程加热成本的目的。但是，增加池体的保温势必会 增加工程的初投资，所以，应结合当地的气候条件，从投资经济性 角度出发，选取一个适宜的经济保温层厚度。另外，由于沼气发酵 池内壁面常年与发酵料液接触，不适合于做内保温。
3.2沼气发酵池热负荷计算
3.2.1沼气发酵池热负荷应通过建立沼气发酵池的热平衡模型 进行计算。对于沼气发酵池来说，热量损失主要来自两部分：围护 结构与周边环境的热传递引起的热量损失和进出物料引起的热量 损失。在中温发酵和高温发酵条件下，设计的池内温度一般都要 比环境温度高，所以将围护结构与周边环境的热传递过程归为热 损失项，并称之为围护结构耗热量，当环境温度高于设计的池内温 度时，该项取负值，即为得热项。进出物料包括进出料液和产出沼 气两部分，根据物料平衡，每天进人消化器的料液的质量应等于每 天排出的料液及产出的沼气质量之和，而由于排出的料液和产出 的沼气的温度都等于消化器内设计温度，所以进出物料引起的热 量损失实际上就是补偿进入料液达到池内设计温差所需的热量， 因此该项可归纳为进料耗热量。另外，沼气发酵池还会由于生物 热、搅拌等内部热扰获得部分热量，这部分得热量虽然不是很 大，但在进行较精确的能量平衡计算时，应将其计算在内。沼气发 酵池的热平衡计算模型如图1所示。
图1沼气发酵池的热平衡计算模型
3.2.2影响围护结构耗热量的因素很多，如围护结构的传热系 数、传热温差、面积、朝向、高度及所在地的风速等。在这些影响因 素中，有的可以当做是基本状态量，通过建立一般的传热模型进行 分析计算，而很多因素对围护结构耗热量的影响很难通过建立模 型求解获得，只能根据经验进行相应的修正。所以，计算围护结构 耗热量时，应将这两部分分开。
3.2.3进行围护结构基本耗热量计算时，应将围护结构自
不同的部分（如池顶和其他围护结构的传热系数有差异时） 发酵池外计算温度不同的部分（如沼气发酵池有地下和地 分时）分开计算，然后将各部分的耗热量进行叠加。
3.2.4在沼气发酵池内料液的自然对流作用下，沼气发
温度在高度方向存在定的梯度，从沼气发酵池的底部到顶部呈 现温度增大的趋势。而在搅拌的作用下，这种垂直的温度梯度会 得到一定程度的减小，减小的程度取决于搅拌的强度。对于搅拌 强度不是很大的沼气发酵池来说，当沼气发酵池的（1/3～1/2)高
度处达到沼气发酵池内计算温度时，其（1/3～1/2）以上高度区域 的温度将会大于沼气发酵池内计算温度，这就使得该区域的实际 耗热量要比按公式（3.2.3）计算出的耗热量大，为此，应根据实际 情况对t进行修正。 3.2.5进行朝向修正主要是基于两方面的考虑：一是围护结构受 到太阳辐射的影响，其外壁面温度升高，导致围护结构的实际耗热 量会有所降低，故应附加一个负的修正率，但由于不同朝向的太阳 辐射强度值不一样，所以朝向附加率会有所不同；二是受围护结构 低温长波辐射的影响，围护结构的实际耗热量会有所增加，故应附 加一个正的修正率。在综合考虑这两方面影响的基础上，可以得 出以下结论：北向应附加，南向附减；沼气发酵池外计算温度越高： 北向附加值越大；池顶冬季附减，夏季附加。风力修正主要是基于 风速对围护结构外表面换热系数考虑的。风速越大，表面换热系 数越大，围护结构耗热量就越大。由于沼气发酵池内温度梯度的 影响，往往使沼气发酵池上部的传热量加大，故应进行高度附加： 并且由于高度附加是在朝向修正和风力修正的基础上进行的，所 以高度附加率应附加于围护结构的基本耗热量和其他附加耗热量 上。 3.2.6在能确定发酵原料组分的情况下，应对进料的比热容进行 计算。不确定其组分时，出于进料一般为6%～12%浓度的料液， 救可将其比热容近似地认为是水的比热容，即4.18kJ/（kg：℃）。 进料耗热量之所以以瓦（W）为单位，是为了方便进行负荷叠加获 得沼气发酵池瞬时总热负荷，因此，进行进料耗热量计算时，应特 别注意进料的时间段概念，只有在进料的时间段内才有进料耗热 量项，否则，该项为0。
度处达到沼气发酵池内计算温度时，其（1/3～1/2）以上高度区域 的温度将会大于沼气发酵池内计算温度，这就使得该区域的实际 耗热量要比按公式（3.2.3）计算出的耗热量大，为此，应根据实际 情况对t，进行修正。
3.2.5进行朝向修正主要是基于两方面的考虑：一是围
计算。不确定其组分时，出于进料一般为6%～12%浓度的料液， 效可将其比热容近似地认为是水的比热容，即4.18kJ/（kg·℃）。 进料耗热量之所以以瓦（W）为单位，是为了方便进行负荷叠加获 得沼气发酵池瞬时总热负荷，因此，进行进料耗热量计算时，应特 别注意进料的时间段概念，只有在进料的时间段内才有进料耗热 量项,否则,该项为 0。
估算。而根据已有的研究结果和工程经验，内部得热量比消化器 的耗热量要小很多，因此，利用热负荷概算指标进行沼气工程热负 荷估算时可以不考虑内部热扰得热量，即热负荷概算指标只包括
3.3加热系统方案的确定
3.3加热系统方案的确
3.3.1加热系统方案的确定是进行加热系统深化设计的依据和 基础。一个完整的地源热泵加热系统包括低位热源、热泵主机和 加热未端三大部分，而这三大部分又分别有多种形式或参数，这些 不同形式和参数的组合将形成多种方案，因此，确定加热方案就必 须明确这三大部分各自的形式和参数
系统进行调峰，以提高加热系统的稳定性和运行效率。
加热方式是指热媒在沼气发酵池内部通过热交换盘管对发酵料液 进行加热的方式；而池外加热是指热媒在沼气发酵池外部通过相 应的热交换设备对发酵料液进行加热的方式，通过污水换热器加 热进料和通过加热计量池加热发酵料液的方式属于常见的两种池 外加热方式。为保证换热器的热效率，应保证冷热流体的换热温 差，在大量的理论和实验研究基础上得出：热泵机组最高制热温度 应比被加热料液终温高3℃～5℃。同时，应根据发酵工艺进料特 点，选择合适的加热未端形式
池热负荷所引起的池内温度波动很小，一般都在充许的温度波动 范围内。这就说明沼气发酵池可以采用间歇式加热的方式，而热 泵机组的制热功率决定了加热系统运行的总时间。对于日耗热量 一定的沼气发酵池，可以选用一较小功率的机组，通过较长的加热 时间来满足消化器的加热需求，也可以选用较大功率的机组，通过 较短的加热时间满足加热需求，但二者并不都是经济可行的，例 如：选用小功率的热泵机组，所需配套的低位热源系统及加热未端 的规模都将减少，这将会减少加热系统的初投资，但由于其需运行 更长的时间，这可能会导致加热系统的输送能耗即运行费用增加； 而选用大功率的热泵机组时，其初投资会增加，但其运行费用可能 会降低。因此，应根据沼气工程的热负荷特点、地热能换热系统形 式、加热系统未端形式及运行方式，综合考虑加热系统的初投资及 运行费用，以生命周期内成本最低为自标，合理选择热泵机组的制 热功率。热负荷相对集中的沼气工程，如进料量大、进料时间短且 进料温度低的沼气工程，如果所选热泵机组的制热功率过小，来不 及补偿进料耗热量，将可能引起发酵池内温度波动超过充许的温 度波动范围；同时，如果选用的热泵机组的制热功率过大，发酵池 内升温过快，仍可能导致发酵池内温度波动超过允许的温度波动
3.4地热能换热系统设计
3.4.1现行国家标准《地源热泵系统工程技术规范》GB5
3.4.2沼气发酵池热负荷
进料耗热量，这两者都受全年气象参数的影响，使得沼气工程的热 负荷不仅以天为单位发生周期性变化，还以年为单位发生周期性 变化，其中冬、夏季沼气工程耗热量差异十分显著。而发酵工艺通 常以1关为进料周期，所以，在进行低位热源换热系统设计时，宜 以1天为周期，进行沼气工程的全年日耗热量动态分析，并且低位 热源系统的日设计换热量应大于沼气工程最大日耗热量条件下的 换热需求。如果低位热源系统设计的日换热量不足，将会导致消 化器内温度持续下降，进而使得消化器内温度严重偏离设计值。
yE.o 3.4.3沼气发酵池常年只有热负荷，对于地理管换热系统来说 这种长期从土壤中单向取热将会导致地埋管周围的土壤温度呈现
3.4.3沼气发酵池常年只有热负荷，对于地埋管换热系统来说，
3.4.3沼气发酵池常年只有热负荷，对于地埋管换热系统来说，
3.5加热系统末端设计
3.5.1水源热泵机组的进出水温度是加热系统末端设计的依据。
3.5.1水源热泵机组的进出水温度是加热系统末端设计的依据。 同时冬季安全施工方案，加热系统末端的换热能力不应小于热泵机组的最大制热功 率。
3.5.3外加热池形式的加热系统未端与池内加热形式的加热系 统末端相似，所以其设计与池内盘管加热末端的设计相同。但是， 由于加热池一般都比较小，为了使盘管的换热量与热泵机组的制 热功率相匹配，可通过两种途径提高换热效率：一是通过搅拌加强 管外换热；二是使用导热性能好的换热管。 采用换热器对发酵料液进行加热时，应考感发酵料液对换热 器的堵塞和腐蚀问题，因此，应选用专用耐腐蚀的污水换热器。进 行换热器的设计选型时，换热面积是换热器选型的重要依据，如果 换热面积过小，则会导致换热器换热能力与热泵制热功率不匹配。 由于一年当中进料温度是变化的，所以换热温差也在变化，进料温 度最高时，换热温差最小，此时计算出的换热面积最大，所以进行 换热器的选型计算时，应以最大换热面积为依据。同时，考虑到长 时间使用后，换热器结垢导致换热能力下降的问题，最终选取的换 热面积还应乘以1.1～1.3的放大系数
4.2.2随着环境温度的降低，塑料管的韧性变差，抗弯曲性能变 坏,不利于施工。
微收音 田，以免自道非正帝文 力，影响管道使用寿命。加热管充许最小弯曲半径与安装的环境 温度有关，且弯曲半径过小，会造成机械损伤，以及弯处出现“死 折”，使水流不通畅。当平行型布置或双平行型布置不满足最小弯 曲半径限制时可采用回折型布置，在中心区较小范围内，因弯曲半 径的限制可能减少了一点布管长度，但对环路总长影响不大。同 时，在弯曲过程中，若对圆弧顶部不加力予以限制，则极易出现“死 折”。
水。由于消化器是一个密闭的厌氧环境，一且接头漏水，维 困难。所以，为便于系统的运行维护都市假日施工组织设计，沼气发酵池内部的加热 应有接头。当加热盘管需要穿出消化器的围护结构时，应道 埋套管穿出，并采用止水环密封
通过阀门关断该环路，进而可以通过其他环路为沼气发酵池应急 加热。