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GB51208-2016 人工制气厂站设计规范.pdf

定铵后应能达到的指标。在生产运行中，由于蒸氨原料氨水中 含有焦油、煤粉等悬浮物杂质以及系统补入生水等原因，会导致 氨塔盘结垢堵塞而停产检修。为保证酚氰废水处理装置稳定讠 斤，蒸氨塔应有备用

7.2.23以苯为溶剂的萃取脱酚工艺在萃取脱除剩余氨水

常在45℃～55℃。在脱苯前对煤气进行最终冷却，以保证焦油洗 油对煤气中苯吸收的适宜温度，提高苯的回收率。将终冷后煤气 温度确定为25℃～27℃为综合考虑初冷后煤气中萘的饱和露点 及洗苯操作所需的较佳温度确定的。煤气终冷采用两段冷却主要 为节省低温水，降低生产运行费用。

7.2.26煤气脱苯设置在煤气脱氨工艺之后，主要为避免

7.2.27规定贫富油换热后富油温度不低于160℃JGJ 475-2019温和地区居住建筑节能设计标准，自的是为更 多利用热贫油中的余热，节省脱苯塔蒸汽及贫油冷却器冷却水 用量。

7.2.29煤气中焦油、萘含量过高会导致脱硫液中催化剂活性降

低、脱硫过程传质效率下降、换热器或真空管道堵塞、硫黄等产品 中杂质含量过高，因此应尽量降低煤气中焦油、萘等杂质含量。本 条中提出的进脱硫塔的煤气中焦油、萘的控制指标是保证脱硫工 艺顺行的适宜指标

具 行解吸，降低了操作温度，因此可充分利用初冷荒煤气余热作为解 吸热源，节省大量蒸汽；同时，主要设备均可采用碳钢制作，还可节 省设备费用。

7.2.32采用氨水法脱硫时，富液解吸前进行过滤除油处理，主要

7.2.32采用氨水法脱硫时，富液解吸前进行过滤除油处理

防止脱酸塔和蒸氨塔的堵塞。

7.2.33·采用常压干式氧化铁法脱硫工艺时，脱硫塔台数不应少 于二台。每组脱硫塔应有一台备用，主要由于脱硫剂使用一定时 间后，硫容接近饱和，脱硫效果下降，需进行切换离线再生或从新 更换脱硫剂。由于脱硫剂再生过程为放热反应，控制离线塔内再 生时氧气最高浓度小于8%（体积分数），脱硫剂床层温度低于 50℃，主要为控制再生反应速度，保证操作安全。

7.3压力气化煤气净化

7.3.1当采用碎煤加压气化生产人工煤气时，其净化工艺可选取 物理吸收和化学吸收法脱硫、脱碳。目前国内碎煤加压气化配套 的净化工艺大都采用物理吸收法一一一低温甲醇洗净化工艺，很少 采用化学吸收法（NHD、MEDA等）。 7.3.2碎煤加压气化配套的低温甲醇洗净化工艺一般采用9塔

3.3城市煤气其特点是连续稳定，因此净化装置一般要设置双 列，以便于一个系列停车检修时，另一个系列仍然能提供稳定的 市煤气。

7.3.3城市煤气其特点是连续稳定，因此净化装置一般要设置双

7.3.4低温甲醇洗冷量的补充一般选取氨制冷，其廉价易得，单 位制冷量大。

化生产的煤气中一氧化碳的含量比较高，在净化工段脱除二氧化 碳后，一氧化碳的含量会更高，因此在煤气进入净化工段前要进行 变换，以降低产品气中的一氧化碳的含量。碎煤加压气化生产的 煤气中含有少量的氨，氨的存在对低温甲醇洗的操作是不利的，因 此在煤气进人低温甲醇洗前设置洗氨塔，将煤气中的氨用脱盐水 洗掉。

7.3.6本条规定了低温甲醇洗煤气冷却系统的

1煤气从变换工段送来含有饱和水，煤气在冷却过程中会产 生冷凝液，同时煤气中的一些重组分也会冷凝下来。冷却到5℃～ 8℃时，将煤气中的冷凝液分离出来，避免堵塞管道和换热器。 2煤气继续冷却时，需向煤气中喷人甲醇，防止管路和换热 器结冰。 3进人脱硫塔的气体温度低一些比较好，有利于脱硫。义马 气化厂的塔气体温度为一32℃

7.3.7本条规定了低温甲醇洗工艺煤气脱硫、脱碳系统的设计

1由于碎煤加压气化中含有石脑油，如果石脑油进人甲醇循 环液系统，会污染甲醇，严重影响甲醇的吸收能力，因此脱硫塔要 求设置预洗段。 2脱硫塔的空塔气速宜控制在0.18m/s～0.25m/s，实践证 明是合理可行的。脱硫塔出口硫含量越低越好，但从长期运行来 看，宜控制在5ppm以下。硫含量过高会导致脱碳溶液的污染，从 而引起煤气中硫的超标；要求过于严格，则能耗会加大。

3大量的二氧化碳在脱碳塔下段已经被脱出，上段无论是气 体还是液体都发生了很大的变化，因此宜采用变径设计，以节省投 资。在一定压力下，二氧化碳在甲醇中的溶解度随着温度升高而 降低的。甲醇溶解二氧化碳的同时放热，导致甲醇溶液的温度不 断的升高，从而使甲醇的溶解度降低，因此脱碳塔宜在适当的塔板 上向系统补入冷量，降低吸收液的温度，增加推动力，更加有利于 二氧化碳的脱除。 4脱碳塔的空塔气速宜控制在0.15m/s～0.22m/s，实践证 明是合理可行的。城市煤气对产品气中的二氧化碳含量没有特别 的说明，但是对煤气热值有一定的要求，因此要将煤气中的二氧化 碳脱除，一般二氧化碳控制在1%～2%左右比较经济合理。

1脱碳富液的闪蒸采用逐级减压闪蒸，压差不宜过大，最后 一段宜采用氮气气提，以降低二氧化碳分压，使溶液再生更加 彻底。 .2三段塔顶要喷入脱碳再生液来洗涤吸收闪蒸出来的硫化 氢，使气提段出口气体中的硫化氢含量不超过20ppm。： 3闪蒸气温度是很低的，为了节约能源，闪蒸气宜充分换热 回收冷量。 4目前国内的甲醇热再生塔多采用浮阀塔板。 .5硫回收采用部分燃烧法生产硫黄时，其对酸性气浓度有 定的要求，一般宜大于30%，过低不利于燃烧。 7.3.9本条规定了低温甲醇洗工艺预洗甲醇再生系统的设计 要求。 1二氧化碳尾气洗涤塔液量小，气量大，且塔径较大，不利于 液体的分布，因此宜采用环形流。 2二氧化碳尾气洗涤塔其目的是回收排放气中的甲醇，甲醇 水互溶，且易分离，因此采用脱盐水洗涤。 3和鱼用醇水方溶的特性田洗洛水作为蒸取剂和颈洗液

7.3.9本条规定了低温甲醇洗工艺预洗甲醇再生系统的

1二氧化碳尾气洗涤塔液量小，气量大，且塔径较大，不利于 液体的分布，因此宜采用环形流 2二氧化碳尾气洗涤塔其自的是回收排放气中的甲醇，甲醇 水互溶，且易分离，因此采用脱盐水洗涤。 3利用甲醇水互溶的特性，用洗涤水作为萃取剂，和预洗液

充分混合，将甲醇和石脑油分离。 4甲醇精馏的塔釜废水甲醇含量不宜超过100ppm，过高不 仅甲醇损失较多，且水处理难度加大。塔顶产品是要返回系统循 环使用的，含水量高会导致整个系统甲醇含水量的升高，不利于脱 硫脱碳。因此塔顶产品中水含量不宜过高，宜控制在0.25% 以下。

7.4常压气化煤气净化

7.4.2现行国家标准《炼焦工艺设计规范》GB50432规定，焦炉 加热用发生炉煤气质量指标：含尘量小于15mg/m；含焦油量小 于20mg/m²。人工制气厂站中煤气化冷煤气除作干馏气的掺混 气外，主要作焦炉的加热气。如果煤气化冷煤气的温度增高，将影 响煤气排送机的输送能力和煤气热量的利用，最终将影响焦炉加 热火道的温度，造成燃料的浪费，故规定冷煤气温度不宜超 过35℃。

适成然科的旅贫，故规定冷煤气温度不直超 过35℃。 7.4.3煤气化热煤气在人工煤气制气厂站中一般用作直立炉的 加热燃料。发生炉燃料多采用直立炉的半焦，焦油含量少。本条 规定热煤气温度不宜低于350℃，主要目的是避免重质焦油冷凝 沉积，与粉尘形成污垢堵塞管道。同样，气化炉热煤气目前只能做 到一级除尘（旋风除尘器除尘），所以煤气中含尘量仍很高，约 300mg/m3。因此，在设计煤气管道时沿管道应设置灰斗和清灰 口，以便清除灰尘。 7.4.4人工制气厂站中的一段发生炉煤气站一般采用无烟煤或 本厂所产焦炭、半焦作原料，所得焦油流动性极差。两段式煤气发 生炉煤气站下行煤气中所带焦油流动性也差。当煤气通过电气滤 清器时，焦油与灰尘沉降在沉淀极上结成岩石状物，不易流动，很

7.4.3煤气化热煤气在人工火

加热燃料。发生炉燃料多采用直立炉的半焦，焦油含量少。本条 规定热煤气温度不宜低于350℃，主要目的是避免重质焦油冷凝 沉积，与粉尘形成污垢堵塞管道。同样，气化炉热煤气目前只能做 到一级除尘（旋风除尘器除尘），所以煤气中含尘量仍很高，约 300mg/m3。因此，在设计煤气管道时沿管道应设置灰斗和清灰 口，以便清除灰尘。

本厂所产焦炭、半焦作原料，所得焦油流动性极差。两段式煤气发 生炉煤气站下行煤气中所带焦油流动性也差。当煤气通过电气滤 清器时，焦油与灰尘沉降在沉淀极上结成岩石状物，不易流动，很 难清理。所以本条文规定发生炉煤气站中电气滤清器应采用有冲 洗装置或能连续形成水膜的湿式装置。如上海浦东煤气厂的气化 炉以焦炭为原料，采用这种形式的电气滤清器已运转多年，电气滤

清器本身无焦油灰尘沉淀积块，管道无堵塞现象。 7.4.5人工制气厂站中，一段煤气发生炉采用焦炭和半焦为原 料，所产焦油流动性极差，两段式煤气发生炉煤气站下行煤气中所 带焦油流动性也差。如用间接冷却器冷却，焦油和灰尘沉积在间 冷器的管壁上，使冷却效果大大降低，且这种沉积物坚如岩石，很 难清除，故本条规定脏煤气的冷却与洗涤宜采用直接式。：初步净 化后的煤气应采用间接冷却器冷却

7. 5 一氧化碳变换

7.5.1一氧化碳变换工艺有全部变换工艺和部分变换工艺，根据 变换压力又分为加压变换工艺和常压变换工艺，不论采用哪种工 艺，均可达到降低煤气中一氧化碳含量的目的。根据不同的催化 剂工艺条件，一氧化碳含量可以降至2%～4%或0.2%～0.4%。 又由于一氧化碳变换工艺是耗能拥损过程，因此，不论采取何种变 换工艺，应首先考虑节能降耗，减少成本，降低拥损失。 7.5.2全部变换工艺是指全部煤气引入一氧化碳变换装置进行 一氧化碳变换处理。部分变换工艺是指一部分煤气引人一氧化碳 变换装置进行一氧化碳变换处理。·选择全部变换工艺或部分变换 工艺主要根据煤气中的一氧化碳的含量确定，无论采用哪种工艺 其目的都是降低煤气中的一氧化碳含量，使其达到城镇燃气质量 要求。· 7.5.3催化剂是一氧化碳变换反应得以完成的基础，为获得较高 的变换率和较低的残余一氧化碳浓度并抑制其他副反应，对催化 提出了一般性工艺要求。 7.5.4本条是强制性条文，必须严格执行。由于一氧化碳变换反 应温度较高，最高可达520℃以上，接近或高于煤气的理论着火温 度。为避免引燃或引爆煤气，应严格控制进入变换炉煤气中的氧

一氧化碳变换处理。部分变换工艺是指一部分煤气引人一 变换装置进行一氧化碳变换处理。·选择全部变换工艺或部今 工艺主要根据煤气中的一氧化碳的含量确定，无论采用哪种 其自的都是降低煤气中的一氧化碳含量，使其达到城镇燃全 要求。

7.5.3催化剂是一氧化碳变换反应得以完成的基础,为获

的变换率和较低的残余一氧化碳浓度并抑制其他副反应，对催化 剂提出了一般性工艺要求。

7.5.4本条是强制性条文，必须严格执行。由于一氧化碳

应温度较高，最高可达520℃以上，接近或高于煤气的理论着火温 度。为避免引燃或引爆煤气，应严格控制进入变换炉煤气中的氧 含量。

最佳反应温度与温升导致的催化剂损坏，需在反应过程中导出部 分热量，使反应维持在最适宜的温度下进行。变换炉中催化剂通 常设置为2层或3层，俗称为两段变换或三段变换。变换炉上部 一段是在较高温度下进行的绝热变换反应，然后对一段变换气进 行中间冷却，冷却后的一段变换气再进入二、三段，在二、三段是较 低温度下进行的变换反应。因此提高了变换反应速度和催化剂的 利用率。

焦油等净化处理，将会造成变换炉内的触媒污染，影响变换

油等净化处理，将会造成变换炉内的触媒污染，影响变换的刻 。如果煤气中煤粉、焦油含量高，将会污染触媒的表面，从而阴 反应效率

变换炉超温应及时切断变换炉的煤气进料管线或连锁其他有效的 降温措施。 变换反应为放热反应，放出的热量应回收利用。例如：利用放 出的热量来副产蒸气、预热锅炉给水等。 7.5.7一氧化碳耐硫宽温变换工艺的主要设计参数是考察了多 家触媒生产厂家后，对比整理后列出的。触媒床层温度、进变换炉 的蒸汽与煤气比与装置需要处理的煤气组分含量有直接的关系： 本条款范围可以满足碎煤加压气化方式所产生的煤气进行变换反 应的要求。

7.6.1常用煤气脱水有冷冻法、吸附法、化学反应法等脱水工艺。 由于煤气输送压力和露点的要求较低，通常采用冷冻脱水工艺脱 除煤气中的水分。吸附脱水工艺需要增加一定量的吸附剂。化学 反应脱水工艺需要增加一定量的化学反应剂。冷冻脱水工艺具有 流程简单、成本低、无污染、处理量大等优点

足脱水系统的阻力要求和减少脱水系统中换热设备的堵塞；二， 压力提高后，煤气中所含水分的饱和蒸汽分压相应提高，脱水效 子：三是脱水系统设备体积相应减少

7.6.4采用等压变温吸附脱水工艺之所以规定选择三塔配

建设备，因此对程控阀的响应性能、密封性能、使用寿命及阀位 示的可靠性等指标提出一般性要求，

7.6.6吸附剂是气体/液体吸附分离过程得以实现的重要基础，

吸附分离效果取决于吸附剂的吸附特性或能力。根据分离介质的 性质与净化要求，选择相应的吸附剂。由于吸附剂种类较多，吸附 特性与适应条件不尽相同，其吸附能力又取决于诸多物理性质，此 处仅对工业化操作的煤气脱水吸附剂提出一般性要求。 7.6.7.冷冻法煤气脱水工艺的动力消耗主要是制冷机组的电力 消耗，由于城镇煤气供应具有高、低峰值的特点，选用变频制冷机 组可适应高、低峰变化要求，并可节省动力消耗，降低生产成本。 7.6.8由于煤种与净化系统效率的变化，煤气中不可避免含有少 量的杂质，系统长期运行由于积累效应，换热设备会产生积垢、堵

吸附分离效果取决于吸附剂的吸附特性或能力。根据分离介质的 性质与净化要求，选择相应的吸附剂。由于吸附剂种类较多，吸附 特性与适应条件不尽相同，其吸附能力又取决于诸多物理性质，此 处仅对工业化操作的煤气脱水吸附剂提出一般性要求。

消耗，由于城镇煤气供应具有高、低峰值的特点，选用变频制 组可适应高、低峰变化要求，并可节省动力消耗，降低生产成

量的杂质，系统长期运行由于积累效应，换热设备会产生积垢、堵 塞。因此要求换热设备的结构便于清理与拆装，

8.1.1符合国家产业布局，遵守国家关法规，满足地方总体规 划及土地利用总体规划的要求，这是选择厂址的基本原则。厂址 选择时，只有严格按国家基本建设程序进行，才能有效避免厂址选 择失误而造成的损失。： 广址选择政策性强、涉及面广，组织有关部门和有关专业共同 参与，相互协调配合，这是做好厂址选择工作的基本条件。设计单 位择优推荐厂址，相关职能部门确定厂址。 8.1.3本条规定了防火间距应执行的标准。首先应符合现行国 家标准《建筑设计防火规范》GB50016及《石油化工企业设计防火 规范》GB·50160的有关规定。根据制气的原料及生产流程的不 同，分别规定了具体的要求。 1煤的干馏制气，按其制气的性质及生产过程，规定了防火 间距还应符合现行国家标准《焦化安全规程》GB12710的有关 规定。、． 2油（气）低压循环催化改质制气，按其制气的原料及性质： 规定了防火间距还应符合现行国家标准《石油天然气工程设计防 火规范》GB50183的有关规定

8.1.4*土资源部发布的《工业项目建设用地控制指标》（

发【2008]24号），规定了容积率、建筑系数、行政办公及生活服* 设施用地所占比重、绿地率控制指标。这些指标是核定工业项目 用地规模的重要标准，是编制工业项目用地法律文书、工业项目可 行性研究报告和初步设计文件等的重要依据。通过总结多年设计 和生产经验，对厂区布置提出了八款要求：

1工艺装置联合集中布置，节省用地面积，缩短管线距离，降 低建设投资和能耗，有利于提高企业的经济效益。 2主要为某一工艺装置服*的辅助设施，尽量靠近其主要服 *对象布置，为多个工艺装置服*的辅助设施单独成区布置。 3厂区由通道划分为若干个功能区，功能区的大小取决于生 产工艺装置，合理地将儿个工艺装置组合成一个面积较大的功能 区，就能减少功能区的数量，进而减少通道占用的场地面积。外形 规整的功能区，可以使厂区纵、横道路为直通，有利于管线及管廊 的布置，并有利于工厂的运输和消防。 4功能区内部布置紧，有利于节约用地。外部与相邻功能 区相协调，以保证生产流程的顺畅和有效避免物流折返。 5采用皮带机运送物料；从起点到终点之间短捷顺畅，转运 次数少，既能减少建设投资，文能降低生产能耗。考虑安全和避免 相互十扰等因素，皮带机尽量不穿越净化区和其他装置区。 6铁路线路及其装卸、仓储设施，按性质和功能，分类集中布 置，有利于缩短铁路线路长度，方便调车装卸作业和管理。铁路线 路在厂区内形成的三角地带，造成用地面积大又不适合布置仓储 设施和其他设施，故应避免或减少铁路线路在厂区内形成的三角 地带。 7生产管理及生活设施，因不受生产流程限制，可灵活考虑， 按其性质和使用功能合并布置。现在有些工厂已经按综合楼的形 式进行设计，节约用地。位于全年最小频率风向的下风侧及与厂 外道路连接方便的地段，目的是为职工提供相对清洁的工作环境 和便利的进出厂条件。 8改扩建项目受到的限制条件较多，只有充分了解现有布局 及生产特点，才能处理好生产与扩建的协调和衔接，从而减少扩建 期间对正常生产的影响，并有利于扩建后的生产管理。 8.1.9高压输电线路的进线、出线，对方位和线路走廊宽度均有

8.1.9高压输电线路的进线、出线，对方位和线路走廊

布置总变电所，避免外部架空高压输电线路穿越厂区。 8.1.12工厂是否需要设置消防站，应根据企业的规模、性质和外 部条件等因素确定。周边区域协作条件，指是否有适用于扑救人 工制气厂站火灾的消防车，以及消防车能否在符合规定要求的时 旬内赶到火灾现场。工厂消防站的等级，参照住房城乡建设部、* 家发展和改革委员会批准发布的《城市消防站建设标准》建标 152一 2011 执行。

8.1.14竖向布置要保证厂区的生产安全，使厂区不受

和内涝的威胁。良好的运输条件有利于企业的安全生产和管理。 在满足企业安全、生产、运输的要求下，合理确定场地设计标高，可 以减少土石方工程量，且填方、挖方量趋于平衡，减少高填方地段 的地基处理费用，进而降低建设投资

3.2.4本条强调厂址应位于城镇或居住区全年最小频率风向 上风侧，是为了最大限度降低人工制气厂站对其环境的不利影响 址不应位于窝风地段，是为了避免烟尘集聚。

上风侧，是为了最大限度降低人工制气广站对其环境的不利影响。 厂址不应位于窝风地段，是为了避免烟尘集聚。 8.2.8厂区地形破碎复杂，会造成总体布置上的困难。自然地面 坡度不宜大于5%，否则，虽采用台阶式竖向布置，也会引起深挖 高填，增加土石方工程量，延长建设周期，同时大型建构筑物在高 填土区，还会增加地基处理费用，而且企业内部运输条件恶化，道 路纵坡较大，影响安全又耗能。

8.2.8厂区地形破碎复杂，会造成总体布置上的困难。自

波度不宜大于5%，否则，虽采用台阶式竖向布置，也会引起深 高填，增加土石方工程量，延长建设周期，同时大型建构筑物在 真土区，还会增加地基处理费用，而且企业内部运输条件恶化， 路纵坡较大，影响安全又耗能。

GB50007的要求，对建设工程需要的工程地质条件及水文地质条 件作了原则规定。通常情况下，对建筑物荷载较大的企业，其厂区 场地土壤承载力不宜小于150kPa，对建筑物荷载较小的企业，场地 土壤承载力不宜小于100kPa。如土壤承载力不能满足工程建设需 要，可采取加固措施。对于水文地质条件，通常情况下要求厂区地 下水位低于建（构）筑物基础理埋设深度，并要求水质对基础无腐蚀。

当厂址位于山坡或山脚处时，为确保企业的安全生产，根据* **颁发的《地质灾害防治条例》，应由具有相应资质的专业部门 对山坡的稳定性等作出地质灾害评估，

8.3煤的干馏制气厂区布置

8.3.1本条对堆场区的规定有运输、环保、用地三层含义，煤和焦 是大宗原料与产品，其堆场的布置应便于运输，并减少对厂区环境 的影响。堆场区往往占地面积较大，采用大型料仓可有效节省用 地、减少煤耗，有利于改善厂区环境。

的影响。堆场区往往占地面积较大，采用大型料仓可有效节省用 地、减少煤耗，有利于改善厂区环境。 8.3.2焦炉是制气厂站的核心，集中布置在工程地质良好地段 既方便管理又能节省建设投资。为了减少风对焦炉炉体的影响及 便于生产操作，焦炉炉组中心线与常年最多风向的夹角宜小。

方便管理又能节省建设投资。为了减少风对焦炉炉体的影响及 于生产操作，焦炉炉组中心线与常年最多风向的夹角宜小

有效缩短荒煤气管道长度，防止管道堵塞，保障生产顺行。净化区 内联合集中布置，可使各工艺单元联系紧密，减少用地，节省投资。 兼顾工艺流程及用户方位，是为了煤气管道短捷顺畅，避免煤气管

道折返。考虑净化区的安全及管理，规定了净化区内不应布置与 其无关的设施及建（构）筑物。

8.4煤的压力气化制气厂区布

1气化装置在生产过程中可能会散发烟尘和一氧化碳等有 害物质，为了减少厂内环境污染，宜将其布置在厂区全年最小频率 风向的上风侧。同时，为保证空分装置的安全生产，气化装置应位 于空分装置的常年最多风向的下风侧。现行*家标准《氧气站设 计规范》GB50030对空分设备吸风口与乙炔、碳氢化合物等有害 气体发生源之间的水平间距作出了规定。 2气化装置集中布置有利于原料煤集中输送、灰渣集中排 除，也有利于降低运行成本，减少污染扩散，便于生产管理。气化 装置在生产过程中同时产出煤气水和粗煤气两种物料。煤气水需 要经过煤气水分离装置分离出焦油、中油等，进而进人酚氨回收装 置回收粗酚和氨，剩余污水进人污水生化处理装置处理后回用；而 粗煤气由于温度较高，需要就近进入变换冷却装置及净化装置， 这两种物料的处理分属于不同的工艺单元，且单个装置占地较大， 故煤气水分离、酚氨回收装置与变换冷却、净化装置应分别布置在 气化装置的不同方向，减少管线交叉穿越与其无关的生产装置。 3气化装置生产过程中需要消耗大量的中压蒸汽，在实际生 产中，中压蒸汽一般由热电站或锅炉房提供，也可能采用大型汽轮 压缩机背压或抽汽，或由其他余热装置提供中压蒸汽供给气化生 产使用。为缩短蒸汽管线长度，减少能量损失，气化装置应尽量靠 近为其供应中压蒸汽的装置布置。 5气化装置所需原料煤要求严格，其粒径为5mm～50mm 碎煤，为避免筛分后合格原料煤在转运过程中的震动摔碎，备煤设 施宜在气化装置区外侧就近布置，尽量缩短皮带长度，减少转运 次数。

6气化装置在生产过程中需要排出大量灰渣，水力冲渣沟有 定的纵向坡度要求，同时，在捞渣和运输过程有一定的粉尘污染 和抛洒，因此，排渣池应尽量靠近气化厂房，同时合理组织运输路 线，减少运输过程对厂内环境和周边生产装置的干扰。 7净化装置分离出来的硫化氢气体压力较低，不宜远距离输 送；同时，硫化氢为有毒气体，一且泄漏会造成人员伤害，而且生产 过程中要进行焚烧，生产环境较差，因此布置时尽量靠近净化装 置，并尽量位于全厂最多风向下风侧，远离人员集中场所，降低人 员中毒危险性。

8.5煤的常压气化制气厂区布置

8.5.1现行*家标准《发生炉煤气站设计规范》GB50195规定， 煤气发生炉宜采用单排布置。结合现状运行的人工制气厂站中各 种煤气炉基本上为单排布置，其他行业个别大型煤气站（13台以 上）使用的煤气发生炉和水煤气炉采用双排布置。单排布置具有 操作环境好、设备检修方便、布置简单、便于操作等优点。

1现行*家标准《工业企业总平面设计规范》GB50187规 定，产生高温、有害气体、烟、雾、粉尘的生产设施，应布置在厂区全 年最小频率风向的上风侧。现行*家标准《工业企业设计卫生标 准》GBZ1规定，生产区宜选在大气污染物扩散条件好的地段，布 置在当地全年最小频率风向的上风侧；产生并散发化学和生物等 有害物质的车间，宜位于相邻车间当地全年最小频率风向的上风 侧；考虑到气化炉制气厂站散发的有害气体经风的传播会影响工 厂主要生产厂房、生产辅助区和非生产区，故本条文作此规定。 2·考虑气化炉煤气使用负荷比较集中的区域，可节省供应煤 气管道的投资。无其供应气化炉热煤气，本规范第7.4.3条规定， 使用热煤气的设备前热煤气温度不应低于350℃。一般热煤气管 道输送距离不应超过80m

3气化炉制气厂站原料煤、灰渣、末煤、焦油、焦油渣等储运 数量较大。一般气化炉制气厂站布置在厂区一侧边缘，便于火车 运输广内外铁路接轨，汽车运输厂内外主要道路连接方便。 4气化炉制气厂站一般作为城镇燃气气源厂的加热气源、掺 混气源或调峰气源。宜尽量与用煤为原料的主气源干馏制气厂 站、锅炉房等生产和生产辅助设施邻近布置，以便共用煤和渣储运 设施。减少煤和煤渣等原料的厂内运输，利于环境卫生。同时，人 工制气厂站主气源和气化炉辅助气源的冷、热循环水系统；煤气净 化系统；污水处理系统等生产辅助设施的建（构）筑物尽可能统 考虑，节约投资。 5气化炉制气厂站在确定厂区位置时，应预留发展用地。 8.5.3各种煤气化炉均为产生高温的生产设施，且为产生有害气体 烟、粉尘的生产设施。气化炉主厂房迎风面垂直于夏季最大频率风向 布置，充分利用自然通风的穿堂风，有利于气化炉生产设施散热和通 风，改善工人操作环境。符合现行*家标准《工业企业总平面设计规 范》GB50187和《工业企业设计卫生标准》GBZ1的规定。 煤气化炉煤气净化设备、阀门等为二级释放源。为了减少室 外煤气净化设备、冷热循环水和焦油系统等散发污染源产生的有 害气体对主厂房操作工人的影响，故本条规定宜布置在夏季最大 频率风向的下风侧

气）低压循环催化改质制气厂区

8.6.1各功能区单独成区布置，可以使厂区整齐而有层次，同时 有利于安全生产并方便管理。 8.6.2调压装置，靠近天然气进厂地段布置，可避免天然气管道 在厂区内的折返，进而使天然气管道短捷、生产流程顺畅。 8.6.3考虑油制气的生产流程，规定了油制气装置区宜与原料储 罐区相邻布置，既有利于生产，又节省用地。考虑用户方位可避免 管道的折返，使生产流程顺畅并降低建设投资。

9.1.2人工制气工艺过程中会产生大量的余热，为节能应尽量利 用这些余热。如为了充分利用高温流体的余热，宜采用高效换热 设备（如螺旋板换热器、板式换热器等），通过换热或多级串联换热 方式，充分回收高温流体的热量。 9.1.3水源在人工制气厂站中占有举足轻重的地位，这就要求我 们必领水次源炫然划 油电海业金合电

必须对水资源统筹规划、合理利用。通过提高水的重复利用率 措施，达到节水的目的。对于废水排放要求特别严格的地区，可 废水深度处理后回用，以进一步节水。

9.2.1：焦炉烟道底部废气温度大于200℃，利用这部分废气对装 炉煤进行风选煤调湿，将装炉煤水分控制在6%～6.5%，可以保 证焦炉操作稳定，达到节能、增产和改善焦炭质量的效果。：除上述 外，煤调湿还可使酚氰废水量大大降低，从而降低酚氰废水处理站 的负荷，并有利于处理后废水的回用

9.2.2干法熄焦能回收80%的红焦显热，生产蒸汽和/或发电，

82℃～85℃，露点80℃～82℃。含有大量潜热的荒煤气被送往初 冷器，用循环水和低温水分段进行冷凝冷却，达到规定的温度再进 入后续净化装置。由于荒煤气所带走的热量很大，约占炼焦耗热 量的30%～35%，故应尽可能加以回收利用，为此在初冷器循环 水冷却段之前增设余热段，通过与采暖回水或工艺介质换热来回

收荒煤气的部分余热。

9.2.7由于真空碳酸盐法脱硫的脱硫液再生是在55℃~

低的温度下进行，因此有条件利用低温余热。过去采用的方法是 与循环氨水换热，或与在初冷器中制备的余热水换热，但这两种方 法都存在脱硫循环液难以加热到规定温度的问题。中治焦耐工程 技术有限公司开发了直接将脱硫循环液送往初冷器与荒煤气换热 技术，从而减少了一道中间换热，提高了换热效率，保证了脱硫循 环液稳定达到规定的温度。

统要求尽可能零排放。废热锅炉使用的水均为处理后的软化水， 成本较高，所以规定广站内的蒸汽冷凝水应全部回收利用。即便 不能再进人软化水系统，也应作为其他水循环系统的补充水回收 利用。

在450℃～1150℃之间。同时，吹风气中携带部分可燃性组分，如 果不加以回收利用，将造成资源浪费。此两部分气体热焰相当可 观，采用二次（或三次）供空气燃烧，利用余热锅炉回收这两种气体 的显热和潜热，生产中、低压蒸气，不仅满足工艺生产需要，且能够 减少锅炉房蒸气供气能力，甚至可以不建锅炉房。两段式水煤气 炉和循环流化床水煤气炉工艺回收显/潜热生产的蒸汽自给有余

9.2.12煤锁泄压气组分与粗煤气几乎完全一致，具有较高的热

9.2.13采用绕管换热器效率高且冷端温差小，节约能耗

9.2.13采用绕管换热器效率高且冷端温差小，节约能耗。

9.2.15来自加压气化及变换冷却的高压煤气水中溶解有

压状态下进行的，而减压后解析出来的气体量及组分也是不稳定 的，故需设置变频调节器根据解析出来的气量进行调节，达到节能 的目的。

9.3.5焦油氨水分离装置的各种分离槽和贮槽放散气体中含有 氨、硫化氢、氰化氢等有害气体，可以采取排气洗净等方法处理后 非放，但有时难以达标。最有效的方法是将这些放散气体回送到 煤气中，为此采用一个压力平衡系统，将净煤气充入槽顶带走放散 气，回送到初冷器前的负压煤气管道。 9.3.6人工制气厂站中，空气鼓风机和煤气排送机是煤气化工艺 生产所必需的关键大型动力设备。依据现行*家标准《工业企业 设计卫生标准》GBZ1一2010规定，首先应选择低噪声的工艺设 备，设置隔声罩；其次工艺管道设置消声器，设备与管道连接采用 弹性柔性软接头，防止噪声和振动传播。同时，动力设备厂房的天 棚、墙体、门窗应采用吸声材料，各动力设备的基础应独立设置，且 应设置防振基础，以便满足现行*家标准《工业企业厂界环境噪声 排放标准》GB12348的规定。

9.3.5焦油氨水分离装置的各种分离槽和贮槽放散气体中含有 氨、硫化氢、氰化氢等有害气体，可以采取排气洗净等方法处理后 排放，但有时难以达标。最有效的方法是将这些放散气体回送到 煤气中，为此采用一个压力平衡系统，将净煤气充人槽顶带走放散 气，回送到初冷器前的负压煤气管道。

3.8排放气甲醇浓度较高，采用脱盐水洗涤满足环保要求后排

3.9由催化剂厂家回收再利用的目的是提高物质的利用率利

防止催化剂乱埋，污染环境。变换触媒在升温硫化时产生硫化废 气，组分主要含有氢气、氮气、一氧化碳等，为可燃气体，如果直接 排放将对大气造成污染，需经火炬系统处理后才可以排放。变换 装置产生的冷凝液主要成分为水，还含有油以及溶解在其中的二 氧化碳、硫化氢等气体，因此该冷凝液需经过进一步处理之后才可 以重新利用。煤气水分离装置可以将冷凝液中溶解的气体减压闪 蒸后排出，水中的油静置分离出来。

9.3.11根据现行国家标准《发生炉煤气站设计规范》GB50195 规定，煤气站内必须设封闭循环水系统，各种排水应集中处理。故 本条文规定煤气化炉厂站各设备、水封和煤气管道冷凝水应集中 处理后回用，

10.1电气与仪表自动化

10.1.3本条规定了煤十馏制气的电气与仪表目动化设计要求。 1焦炉是煤干制气工艺流程中的核心生产装置，其用电设 备主要包含焦炉移动车辆、液压交换机等重要负荷。焦炉的生产 应保持连续性，如果焦炉用电设备断电，则焦炉不能运转，进而将 导致整个煤干馏制气工厂停止生产。所以，根据现行国家标准《供 配电系统设计规范》GB50052所规定的负荷分级原则，将焦炉用 电设备定义为一级负荷。.一级负荷要求具有两路独立的电源供 电，这样才能保证用电设备电源的可靠性，而且不能因为其中一路 电源中断供电而影响焦炉的正常生产，甚至引发生产事故，造成经 济上的重大损失。 3焦炉地下室为爆炸和火灾危险场所，应设有用于及时蔬散 现场人员的应急照明。在该区域发生火灾事故状态下，应急照明 能够帮助现场人员疏散。 5煤于馏制气炉加热煤气管道的压力较低，容易从管外吸入 空气，从而形成爆炸性气体，而爆炸性气体在遇到明火时，容易发 生爆炸，故必须设置加热煤气的低压报警和联锁装置。在煤气管 道的压力下降至设定的下限时报警，当压力进一步降低至下下限 时，应能自动切断向炉内的煤气供应。 7焦炉集气管放散管排出的荒煤气如不点燃会严重恶化周 围环境，且荒煤气中苯并a芘等会对人员造成重大危害。为此， 必须在放散管排出口设置自动点火装置，将排出的荒煤气燃烧 9，焦炉设置这六项检测装置，可以实现对测量数据的自动记 录和分析管理，从而实现焦炉加热的自动控制和科学管理。为了

经济核算和焦炉自动加热系统的需要以及保证焦炉稳定生产，焦 炉应设置可靠的装煤量自动称量装置，准确计量每孔碳化室装煤 量。在计算每孔碳化室装煤量时，应将推焦机平煤时带出的余煤 量扣除。该余煤量可以通过生产标定或者在推焦机余煤收集斗下 设置称量装置等方式获得。 10.1.4本条规定了干馏煤气净化的电气与仪表自动化设计 要求。 1循环氨水泵用于焦炉集气管的循环氨水喷洒，以降低荒煤 气的温度并冷凝焦油。由于停电将导致高温荒煤气对煤气净化设 备的损坏并引发安全事故，因此将循环氨水泵定义为一级负荷。 司样，电动煤气鼓风机停电将导致荒煤气天量放散而弓引起环境的 亚重污染，故将煤气鼓风机也定义为一级负荷。 2煤气鼓风机室、煤气加压机室为爆炸和火灾危险场所，该 区域在发生火灾事故状态下应设有用于及时疏散现场人员的应急 照明。 5管式炉加热煤气管道的压力较低，容易从管外吸入空气， 从而形成爆炸性气体，而爆炸性气体在遇到明火时，容易发生爆 炸，故必须设置加热煤气的低压报警和联锁装置。在煤气管道的 压力下降至设定的下限时报警，当压力进一步降低至下下限时，应 能自动切断向管式炉内的煤气供应。 10.1.5本条规定了煤的加压气化制气电气与仪表自动化设计 要求。 4在开车和计划停车期间，由于过程变量不正常，无法完成 自动顺序控制，所以，必须设置手动操作方式。进气化炉蒸汽和氧 气调节回路增减负荷时的逻辑是出于工艺过程的安全考虑。 5目前市场上安全仪表系统（SIS）产品的安全完整性等级 (SIL)最低是 SIL3。 6手动复位开关用于停车后的重启。设置联锁旁路的目的 是在工艺过程不正常时切除某些联锁。阀门的控制响应检查是指

气化煤气含氧量达到1%时即能自动立即切断电源；对于设备绝缘 箱温度值的限制是因为煤气温度达到露点时，会析出水分，附着在 瓷瓶表面，致使瓷瓶耐压性能降低、易发生击穿事故。所以现行国 家标准《工业企业煤气安全规程》GB6222规定绝缘保温箱的温度 不应低于煤气入口温度加25℃，否则立即切断电源。 9循环气化炉缓冲柜位于气化装置与煤气排送机之间，当煤 气缓冲柜下降到低低限位时，如果不停止煤气排送机的运转和关 闭出口阀门将发生抽空缓冲柜的事故。因此规定循环气化炉缓冲 柜的低低位限位器与煤气排送机联锁。缓冲柜到高限位时，如不 关闭缓冲柜进口阀门将有顶翻缓冲柜的危险。所以本条文规定煤 气缓冲柜在高高位和低低位应自动联锁控制。 10饱和空气温度是连续气化炉的重要参数，采用自动调节， 可以保证饱和空气温度的稳定，使其能控制在士0.5℃范围内，从 而保证了煤气的质量。特别是在煤气负荷变化较大时，有利于炉 子的正常运行。 11设置空气、蒸汽和煤气等介质温度、压力、流量检测装置， 主要是控制气化炉安全、稳定和经济运行，是评价气化炉运行的重 要指标。 13无论气化炉煤气作为加热和掺混辅助气源，还是作为主 气源时，气化炉出站煤气的组分、热值和杂质含量等是后续气化炉 煤气净化处理的主要基础参数和设计依据，故作此规定。 10.1.7本条规定了油/气低压循环催化改质制气电气与仪表自 动化设计要求。 1本款规定了自动控制装置程序控制系统设计的技术要求。 各种程序控制系统具有不同的特点，各地的具体条件也各不相同， 不宜统一规定采用程序控制系统的形式，因此本条仅规定工艺对 程序控制系统的基本技术要求。 1）油制气炉生产过程是“加热一吹扫一制气一吹扫一加 热.”周而复始进行的，在各阶段中许多阀门都要循环动作，这

就需要设置程序控制器自动操作运行。又因在生产过程中有时需 要单独进入某一操作阶段（如升温、烧炭等），故程序控制器还应能 手动操作。 2）生产操作上要求能够根据运行条件灵活调节每一循环时 间和每阶段百分比分配。例如催化裂解制气的每一循环时间可在 2min～5min内调节；每循环中各阶段的时间分配可在一定范围内 调节。 3）油/气制气工艺过程在按照预定的程序自动或手动连续进 行操作，为保证生产过程的安全，还需要对操作的正确性进行检 查。故规定了应设置循环中各阶段比例和阀门动作指示信号。 2主要阀门如空气阀、油阀、煤气阀等应设置“检查和联锁装 置”，以达到防止因阀门误动作而造成爆炸和其他意外事故。在控 制系统的设计上还规定了“在发生故障时应有显示和报警信号，并 能恢复到安全状态”，使操作人员能及时处理故障。 3为避免由于控制系统本身故障引起油制气装置停车，故要 求控制系统全穴余设置。 4本款规定了自动控制装置传动系统设计的技术要求。 1）国内现采用的传动系统有气压、液压式等，各有其优缺点： 在设计前应根据厂站所建地区场地条件、炉子大小、程序控制器形 式等综合条件合理选择。 2）传动系统中设置储能设备，既是安全上的技术措施，又是节 省动能的手段。储能设备是传送介质管理系统的缓冲机构，其中 储备一部分能量以适应在启闭大容量装置的阀门时压力急剧变化 的需要，满足大负荷容量，减少传动泵的功率。当传动泵发生故障 或停电时，储能设备还可以起到应急的动力能源作用，使油制气炉 处于安全状态。 3）由于油制气炉是间歇循环生产的，生产过程总的流量瞬时 变化大、阀门换向频繁，因此传动系统中采用的控制阀、工作缸、自 动阀和附件等应和这种特点相适应，使生产过程能顺利进行。

1循环水系统补充水利用水源水直接供给，可充分利用水源 水余压，以节能。 2本款主要依据现行国家标准《室外给水设计规范》 GB50013有关条文及工程实践确定。 3制气工艺的低水温用户，其出水一般小于23℃，为节约地 下水资源，应将其作为循环水系统的补充水或生产工艺用水而再 次利用。

1循环水系统充水利用水源水直接供给，可充分利用水源 水余压，以节能。 2本款主要依据现行国家标准《室外给水设计规范》 GB50013有关条文及工程实践确定。 3制气工艺的低水温用户，其出水一般小于23℃，为节地 下水资源，应将其作为循环水系统的补充水或生产工艺用水而再 次利用。 10.2.3本条主要依据现行国家标准《建筑给水排水设计规范》 GB50015有关条文及工程实践确定。当有两路不同水源时，可根 据水源供水能力，适当降低贮水池的容量。 10.2.4本条主要依据现行国家标准《建筑设计防火规范》 GB50016有关规定。其中第3款参照了现行国家标准《钢铁冶金 企业设计防火规范》GB50414有关规定；第4款是根据国家环境 保护总局办公厅文件（环办［200614号）《关于检查化工石化等新 建项目环境风险的通知》列举的对环境风险削减措施中设置消防 水收集系统的要求编制本款。事故水池容积取油库区最大一处火 灾用水量的1.1倍和初期雨水量的较大值进行设计。 10.2.5生产净废水一般指含溶解性固体浓度高的净循环水排污 水，其他污染物浓度较低，也可以送酚氰废水处理系统做工艺稀 释水。 10.2.6根据工程实践，初期雨水池容积可控制在1000m左右为 宜，为保证酚氰废水处理站不受初期雨水或消防事故水的冲击，在 选择提升水泵时，其流量按48h～72h抽空收集池为宜。 10.2.11本条对调节池总有效容积的规定是为了系统的稳定操 作，其有效容积也可以做到存放24h～48h的蒸氨废水量，规模小

U.Z.S GB50015有关条文及工程实践确定。当有两路不同水源时，可根 据水源供水能力，适当降低贮水池的容量

U.Z 平东士 GB50016有关规定。其中第3款参照了现行国家标准《钢铁冶金 企业设计防火规范》GB50414有关规定；第4款是根据国家环境 保护总局办公厅文件（环办［2006】4号）《关于检查化工石化等新 建项目环境风险的通知》列举的对环境风险削减措施中设置消防 水收集系统的要求编制本款。事故水池容积取油库区最大一处火 灾用水量的1.1倍和初期雨水量的较大值进行设计。 10.2.5生产净废水一般指含溶解性固体浓度高的净循环水排污 水，其他污染物浓度较低，也可以送酚氰废水处理系统做工艺稀 释水。 10.2.6根据工程实践，初期雨水池容积可控制在1000m左右为 宜，为保证酚氰废水处理站不受初期雨水或消防事故水的冲击，在

10.2.11本条对调节池总有效容积的规定是为了系统的稳定操 作，其有效容积也可以做到存放24h～48h的蒸氨废水量，规模小 的制气厂，此参数取上限为宜。

10.2.12本条是依据我国众多焦化行业酚氰废水站运行的稳定 程度及达标情况而编制的。其中第8款关于曝气方式的选择，主 要是考虑到我国大部分地区都存在季节或昼夜温差，如果采用机 械表面曝气装置，就要考虑低温时段的温度补偿，从而增加不必要 的能耗。

10.2.14处理后的达标废水回用主要有两个受体，一个是直接用

U..14 处理后的达标废水回用生要有两不受体， 下定直按用 于熄焦；另一个就是经过进一步处理后回用于净循环水系统， 0.2.15机械脱水后的泥饼如果不采用专门污泥添加装置均匀 掺入炼焦煤中，会增加部分焦炭灰分，影响焦炭质量。

10.3.1焦炉地下室防爆危险区域为1区，根据现行国家标准《焦 化安全规程》GB12710的规定，应对其加强通风。为此，为焦炉地 下室设置通风系统，将经过除尘净化的洁净新鲜空气送入工作区 域，降低工作区域的一氧化碳浓度，保护生产维护人员的安全。 10.3.2十熄焦排焦地下部分在十熄焦生产过程中会逐渐积聚氮 气和一氧化碳，对进入该区域的人员形成人身安全方面的威胁 在生产实践中，虽在该区域内设置了氧含量检测设施和一氧化碳 检测设施，若不进行强制通风，环境条件仍然不会得到改善。采用 机械排风，可将积聚的氮气和一氧化碳排出，自然补充新鲜的空 气。排风设备可与氧含量和一氧化碳检测设施联锁，在达到一定 浓度值时联锁启动，同时可在人员进入该区域前手动启动，在人员 离开后手动停止，以保障人员的人身安全。 10.3.4、10.3.5煤焦粉属可燃性粉尘，在干式除尘器内部易形成 粉尘云，具有一定的爆炸危险。除尘器内部采用防粉尘积聚结构 以及粉尘的及时排出可减少粉尘云形成的机会，减少爆炸危险。 采取防静电积聚措施，可避免由静电引起的火花的产生，避免粉尘 爆炸。除尘器上设置的泄爆装置可降低爆炸对除尘设备的损坏程 度，减少损失。

10.3.6本条规定了焦炉装煤烟尘捕集和净化系统的设计号

1净化装置靠近同一炉组的中间部位布置以及将接往净化 装置的连接管道接点设在两焦炉中间，可缩短烟尘捕集和净化系 统的管网阻力，提高烟尘捕集效果CJJ 63-2018 聚乙烯燃气管道工程技术标准，降低系统运行能耗。 2潮湿的吸附料对烟尘中的黏性成分吸附能力小，且水分易 被蒸发，会黏结堵塞袋式除尘器滤袋，影响烟尘捕集净化系统的正 常运行，因此应采用于燥的吸附材料。 4连接管道上的事故紧急切断装置用于烟尘捕集净化系统 的风机意外敌障或突然断电时，为防止烟尘可燃成分增天而引起 爆炸事故，避免爆炸对净化系统设备造成损坏。 1037本冬规定了隹怕出隹烟小捕焦和净化系统的设计要求

装置的连接管道接点设在两焦炉中间，可缩短烟尘捕集和净化系 统的管网阻力，提高烟尘捕集效果，降低系统运行能耗。 2潮湿的吸附料对烟尘中的黏性成分吸附能力小，且水分易 被蒸发，会黏结堵塞袋式除尘器滤袋，影响烟尘捕集净化系统的止 常运行，因此应采用干燥的吸附材料。 4连接管道上的事故紧急切断装置用于烟尘捕集净化系统 的风机意外敌障或突然断电时，为防止烟尘可燃成分增大而引起 爆炸事故，避免爆炸对净化系统设备造成损坏。 10.3.7本条规定了焦炉出焦烟尘捕集和净化系统的设计要求。 1净化装置靠近同一炉组的中间部位布置以及将接往净化 装置的连接管道接点设在两焦炉中间，可缩短烟尘捕集和净化系 统的管网阻力，提高烟尘捕集效果，降低系统运行能耗。 3出焦过程中燃烧着的焦尘会随烟气进人烟尘净化系统，若 直接吸附在除尘器的滤袋外面，将灼烧滤袋，使袋式除尘器失效。 因此，需要在袋式除尘器前设置能够对烟气冷却、降温，同时捕获 明火颗粒的烟尘预处理装置，以保护袋式除尘器。 10.3.8干熄焦上部除尘管道收集的烟尘中含有高温明火颗粒 而下部除尘管道中气体含尘浓度高，两部分烟尘若直接接触，容易 形成爆炸条件，给烟尘净化系统和设备造成危险。因此，需要在烟

0.3.7本条规定了焦炉出焦烟尘捕集和净化系统的设计要求

1净化装置靠近同一炉组的中间部位布置以及将接往净化 装置的连接管道接点设在两焦炉中间，可缩短烟尘捕集和净化系 统的管网阻力，提高烟尘捕集效果，降低系统运行能耗。 3出焦过程中燃烧着的焦尘会随烟气进入烟尘净化系统，若 直接吸附在除尘器的滤袋外面，将灼烧滤袋，使袋式除尘器失效。 因此，需要在袋式除尘器前设置能够对烟气冷却、降温，同时捕获 明火颗粒的烟尘预处理装置，以保护袋式除尘器。 1038王焰隹上部除小管道收焦的烟小中令有高温明水颗粒

10.3.8王熄焦上部除尘管道收集的烟尘中含有高温明火颗粒

而下部除尘管道中气体含尘浓度高，两部分烟尘若直接接触，容易 形成爆炸条件，给烟尘净化系统和设备造成危险。因此，需要在烟 尘净化装置前设置烟尘预处理装置，分别对干熄焦上部烟尘和下 部烟尘进行处理，消除或减少爆炸形成的机会，使处理后的烟尘再 混合后进入除尘器。

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