标准规范下载简介

TCECS 699-2020 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准.pdf

建筑 50009规定给出的。 情况。确定分项系数。

可靠性设计统一标准》GB50068的规定确定的。 功能，结构的极限状态在总体上分为两大类，即承载能力极限状 态和正常使用极限状态。对双排脚手架和支撑架而言，承载能力 极限状态一般以架体各组件的内力超过其承载能力或者架体出现 倾覆为依据；正常使用极限状态一般以架体结构或构件的变形

连接强度、立杆稳定承载力、连墙件强度及稳定承载 力、立杆地基承载力。理论分析和试验结果表明，当 搭设架体的材料、构配件质量合格NB／T 20442.14-2017标准下载，结构和构造符合 脚手架相关国家现行标准规定，剪刀撑等加固杆件、 连墙件按要求设置的情况下，上述计算内容满足安全 承载要求，则架体也满足安全承载要求。 2）水平杆件一股只进行抗弯强度和连接强度计算，可不 组合风荷载。 3）理论分析和试验结果表明，在连墙件正常设置的条件 下，落地作业脚手架破坏均属于立杆稳定破坏，故只 计算作业脚手架立杆稳定项目。 4）连墙件荷载组合中除风荷载外，还包括附加水平力 N。，这是考到连墙件除受风荷载作用外，还受到其 他水平力作用，主要是两个方面： D作业脚手架的荷载作用对于立杆来说是偏心的，在偏心 用下，作业脚手架承受着倾覆力矩的作用，此倾覆力矩由连 的水平反力抵抗。 支撑，承受支撑力。 综合以上两个因素，因精确计算以上两项水平力目前还难 根据以往经验，本标准给出固定值N。。

脚手架荷载基本组合的列出，主要考患下列内容： 足安全承载要求。 2）支撑系统（或支撑架）整体稳定只考虑风荷载作用的 种情况，这是因为对于如混凝土模板支撑脚手架，因放 工等不可预见因素所产生的水平力与风荷载产生的水平 力相比，前者不起控制作用。如果混凝土模板支撑脚手 架上安放有混凝土输送泵管，或支撑脚手架上有较大集 中水平力作用时，架体整体稳定应单独计算。 3未规定计算的构配件、加固杆件等只要其规格、性能 质量符合脚手架相关国家现行标准要求，架体搭设时按其性能选 用，并按本标准规定的构造要求设置，其强度、刚度等性能指标 均会满足要求，可不必另行计算。 必须注意，本标准给出的荷载组合表达式都是以荷载与荷载 效应存在线性关系为前提，对于明显不符合该条件的涉及非线性 同题时，应根据问题的性质另行设计计算。 4.4.3表4.4.3采用荷载的标准组合，是根据现行国家标准 建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068、《建筑结构荷载规 范》GB50009的规定确定的，对脚手架正常使用极限状态，应 荷载的标准组合进行荷载组合。 作业）水平杆挠度时，永久荷载与施工荷载参与组合。

比：其工作条件具有下列特点： 1所受荷载变异性较大； 2扣件连接节点属于半刚性，且节点刚性大小与扣件质量、 安装质量有关，节点性能存在较大变异； 3脚手架结构、构件存在初始缺陷，如杆件的初弯曲、锈 蚀，搭设尺寸误差、受荷偏心等均较大； 4与墙的连接点，对脚手架的约束性变异较大。 到目前为止，对以上问题的研究缺乏系统积累和统计资料， 不具备独立进行概率分析的条件，故对结构抗力乘以小于1的调 整系数一 ，其值系通过与以往采用的安全系数进行校准确定 广R 因此，本标准采用的设计方法在实质上是属于半概率、半经 验的。 脚手架满足本标准规定的构造要求是设计计算的基本条件。

的规定给出，说明）。53154图6直角扣件（单位：mm）1一螺母；2一垫圈；3一盖板；4一螺栓；5—纵向水平杆；6—立杆5.1.8关于钢材设计强度取值的说明：mm²。这是对一般结构进行可靠分析确定的。5.1.9表5.1.9说明如下：?126:

1.25得：（25十17）÷1.25=33.6kN，取值33kN。构造三节点抗破坏试验也证明这一点。水平杆与水平杆与下立杆扣接水平杆扣接顶紧一个顶紧一个扣件扣件图7构造三节点简图3节点抗破坏性能试验符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定。根据现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定，抗滑性能试验后，未损坏的扣件可用作抗破坏性能试验。此时，扣件各部位不得破坏。试验只做一个圆弧面。4直角扣件双扣件抗滑承载力设计值R.=12.00kN，直角扣.127:

图8扣件抗破坏性能试验示意（单位：mm）1一钢管；2一竖管：3一支承垫；4扣件注：扣件下部设置固定件顶紧扣件：1）扣件下部附加一个防滑支承垫；2）可采用套管支承到压力机平台上；3）焊接钢构件或穿螺栓固定件等。出。直角扣件双扣件抗滑承载力设计值R，=12.00kN，与现行国家标准《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166的规定一致。5.1.10表5.1.10的容许挠度是根据现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018，《钢结构设计标准》GB50017的规定确定的。5.1.11立杆长细比参考国外标准，根据国内长期脚手架搭设经验与脚手架试验确定。根据国内工程实践经验与满堂脚手架整体稳定试验结果，构造一节点满堂脚手架压杆容许长细比［]=250。满堂支撑架压杆容许长细比，按脚手架双排受压杆容许长细比取值（210），这5.1.12本条与现行国家标准《建筑施工脚手架安全技术统一标雅》GB51210规定一致。: 128:

5.2单、双排脚手架计简

5. 2单、双排脚手架计简

对受弯构件计算规定的说明： 5.2.1~5.2.4 度等。根据目前所做的一些试验结果，提出作为计算定量的数据 尚有困难。 3纵向、横向水平杆自重与脚手板自重相比甚小，可忽略 不计。 4为保证安全可靠，纵、横向水平杆的内力（弯矩、支座 反力）应按不利荷载组合计算。有关纵、横向水平杆在不利荷载 组合下的内力计算方法可在《建筑结构静力计算手册》中直接 查到。 5一般情况下，横向水平杆外伸长度不超过300mm，符合 我国施工工地的实际情况；一些工程要求外伸长度延长，需另进 行设计计算，并应采取加固措施后使用。在脚手架专项方案中也 应考虑此内容。 本标准图5.2.4的横向水平杆计算跨度，适用于施工荷载由 纵向水平杆传至立杆的情况，当施工荷载由横向水平杆传至立杆 时，作用在横向水平杆上的是纵向水平杆传下的集中荷载，应注 意按实际情况计算。此图只说明横向水平杆计算跨度的确定 方法。 在本标准第5.2.1条中未列抗剪强度计算，是因为钢管抗剪 强度不起控制作用。如Φ48.3mm×3.6mm的Q235A级钢管， 其抗剪承截力为

=30.36kNAf=506mmX120N/mm²[]=2. 0K,或单扣件抗破坏设计值，杆件抗剪力也肯定满足。件的抗滑承载力。扣件的抗滑承载力。扣件顶紧；也有节点扣件下设置防滑扣件（或构件），防滑扣件（构件）与钢管采用穿螺栓固定，并与节点扣件顶紧，螺栓直径宜取10mm。可以保证扣件不下滑，可以不计算扣件的抗滑承载力。节点扣件下采用防滑措施，抗滑承载力标准值不小于44.00kN，在满足综合安全系数要求前提下，可保证传递20.00kN荷载，也满足架体整体稳定安全度要求。.130:

久荷载与可变荷载分项系数加权平均值%=1.380， 综合安全系数： β=%·%·m:m= 1× 1.38X 1.165×1.333= 2. 14 物为材料抗力分项系数，取1.165。为结构重要性系数，根据 本标准第5.1.5条取1或1.1，如果取1.1： β= 1. 1 X 1. 38 X 1. 165 X 1. 333 = 2. 36 ·133·

算系数，与长细比验算无关。 步3跨取值，计算结果偏安全。 定确定。

NGk = NGkl + Nck2

50010的规定计算。每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积（A）为连墙件水平间距×连墙件竖向间距。5.3满堂脚手架计算5.3.1通过大量足尺满堂脚手架整体稳定试验、满堂脚手架节点试验，考虑到满堂脚手架施工层荷载通过水平杆传递给立杆特点，采用不同的节点设置，对满堂脚手架进行分类，即构造一节点满堂脚手架、构造二节点满堂脚手架、构造三节点满堂脚手架。说明如下：水平杆与下垂直水平杆扣接1构造一节点满堂脚手架：接（图10）的满堂脚手架。受力特点：单横杆受荷抗图10构造一节点简图.135.

项系数取1.5。 于模板支撑的结构架体。 m王非模板支撑的结构架体

王模板支净门 立杆在风荷载作用下的最大附加轴向力标准值计算公式。应该说 明的是，这个公式计算的结果是一个近似值。 立杆在风荷载作用下产生的附加轴向力，可作如下理解：架 体在水平风荷载的作用下，使满堂脚手架（支撑架）架体和竖向 栏杆（模板）分别产生一个水平力，两个水平力共同作用使架体 产生了顺风向倾覆力矩，架体为抵抗倾覆力矩，在立杆内产生了 对应的轴力，这些轴力形成了相应的力偶矩。架体的立杆距倾覆 向力。 规定一致

标准式（4.2.5）计算所得st的值也较大。 规定一致。 在风荷载产生的附加轴向力。 ： 表5.3.6提出的不计人由风荷载产生的立杆附加轴向力的条 件，是按序号分别独立的。只要施工现场所搭设的满堂脚手架 （或支撑脚手架）分别同时满足某一个序号所列基本风压值、架 本高宽比、作业层上竖向封闭栏杆（模板）高度这三个条件，即 可不计人风荷载产生的支撑脚手架立杆附加轴向力。其中，设置 了连墙件或采取了其他防倾覆措施，即可消除风荷载作用下的立 附加轴向力随架体高宽比变化比较明显。 GB51210规定一致。

7. 5. 3. 8 有关间题说明如

1满堂脚手架的整体稳定 计算。 2关于满堂脚手架整体稳定性计算公式中的计算长度系数 的说明 影响满堂脚手架整体稳定因素主要有竖向剪刀撑、水平剪刀 撑、水平约束（连墙件）、支架高度、高宽比、立杆间距、步距 扣件紧固扭矩等。 满堂脚手架整体稳定试验结论，以上各因素对临界荷载的影 响都不同，所以，必须给出不同工况条件下的满堂脚手架临界荷 载（或不同工况条件下的计算长度系数μ值），才能保证施工现 场安全搭设满堂脚手架，才能满足施工现场的需要。

满堂脚手架整体失稳的各种因素。 计算长度系数，根据满堂脚手架试验结论调整后给出。 3满堂脚手架立杆计算长度附加系数k的确定 架立杆计算长度附加系数k的解释。 计算长度附加系数尺=1.155予以考虑。 取1.3，可变作用（荷载）分项系数取1.5，考虑支撑系统（支 撑架或用于支撑的满堂脚手架）不同工况，计算永久荷载与可变 荷载分项系数加权平均值，%=1.336，综合安全系数：

3=Y0:Yu·Ym·Ym =1X1.336X1.165X(1.333X1.15) =2. 39

β=Yo·Yu·Ym·Ym

m为材料抗力分项系数，取1.165。%为结构重要性系数，根 据本标准第5.1.5条取1或1.1，如果取1.1： β= 1.1X 1. 336 X 1. 165X 1. 333 X 1. 15 = 2. 62 影响。

案必须进行技术论证。 案必须进行技术论证。 应当注意，钢管外径、壁厚变化时，钢管截面特性有关数据 按实际调整。 4满堂脚手架扣件节点半刚性论证见本标准第5.4节条文 说明。 5·满堂脚手架高宽比三计算架高一计算架宽。计算架高： 立杆垫板下皮至顶部脚手板下水平杆上皮垂直距离；计算架宽： 脚手架横向两侧立杆轴线水平距离。 5.3.9本条给出的风荷载产生的弯矩设计值是将立杆视作竖向 连续构件推导出的。其基本假设：对于有斜向支撑（剪刀撑）的 清楚计算对象。 mA2Y51210

连续构件推导出的。其基本假设：对于有斜向支撑（剪刀撑）的 框架式支撑架体系，风荷载作用下立杆节点无侧向位移，可将立 清楚计算对象。

5.3.12构造一节点满堂脚手

双排脚手架连墙件的布置要求，可按双排脚于 现2跨或3跨的满堂脚手架。这类脚手架可以按双排架布置 墙件。

算。满堂脚手架（支撑脚手架）倾覆计算可根据需要选择，对于 一般高宽比较小的架体，可不必进行计算；对于架体高宽比较 大、风荷载标准值较大、上部模板竖向高度较高时，满堂脚手架 （支撑脚手架）抗倾覆计算成为必要。满堂脚手架（支撑脚手架 抗倾覆力矩，是由架体自重力、架体上模板及其物料自重力产生 的。架体自重及架体上部模板、分布摆放的材料一般可看做是按 来看待。

·改本标准算 的说明 度（α）等。 设满堂支撑架，才能满足施工现场的需要。 团有限公司参加及大力支援，天津大学参加，并在天津大学土木 工程检测中心完成了15项足尺满堂扣件式钢管脚手架与满堂支 撑架（高支撑）试验，13项满堂支撑架主要传力构件“可调托 撑”破坏试验，多组扣件节点半刚性试验，得出了满堂支撑架在 不同工况下的临界荷载。 通过对满堂支撑架整体稳定试验与理论分析，采用试验确定

实验值相比最大误差为8.05%。 满堂支撑架横向两侧立杆轴线水平距离。 注意，钢管外径、壁厚变化时，钢管截面特性有关数据按实际 调整。 5.4.11满堂支撑架整体稳定试验证明，在一定条件下，宽度方 向跨数减小，影响支架临界荷载。所以要求对于小于4跨的满堂 支撑架要求设置了连墙件（设置连墙可提高承载力），如果不设 置连墙件就应该对支撑架进行荷载、高度限制，保证支撑架整体 稳定。 制可有效减小支架高宽比，荷载限制可保证支架稳定。 相当于150mm厚的混凝土楼板。计算如下： 准值2.0kN/m。

凝土梁。计算如下：准值24kN/m²。均布线荷载标准值：= 6. 92kN/m5.5脚手架地基承载力计算范》GB50007给出的。计算Px、N时使用荷载标准值。脚手架系临时结构：故本条只规定对立杆进行地基承载力计算，不必进行地基变形验算。考虑到地基不均勾沉降将危及脚手架安全，因此，在本标准第8.2.3条中规定了对脚手架沉降进行经常检查。5.5.2由于立杆基础（底座、垫板）通常置于地表面，地基承载力容易受外界因素的影响而下降，故立杆的地基计算应与永久建筑的地基计算有所不同。为此，对立杆地基计算作了一些特殊的规定，即采用调整系数对地基承载力予以折减，以保证脚手架安全。工程实践经验确定。5.6型钢悬挑脚手架计算错固的设计计。·149.

式脚手架计算方法相同。

式脚手架计算方法相。 方法。 考虑下列条件确定的： 1型钢悬挑架为临时结构： 计算； 3受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的2倍； 4经过大量计算，计算结果符合实际。

式脚手架计算方法相间 方法。 考虑下列条件确定的： 1型钢悬挑架为临时结构； 计算； 3受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的2倍； 4经过大量计算，计算结果符合实际。 板产生上拔力的锚固点处。采用U形钢筋拉环或螺栓连接固定 时，考虑到多个钢筋拉环（或多对螺栓）受力不均的影响，对其 承载力乘以0.85的系数进行折减。 5.6.8用于型钢悬挑梁锚固的U形钢筋或螺栓，对建筑结构混 疑土楼板有一个上拨力，在上拨力作用下，楼板产生负弯矩，此 负弯矩可能会使未配置负弯矩筋的楼板上部开裂。因此，本标准 提出经计算并在楼板上表面配置受力钢筋。 5.6.9在施工时，应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》 要注意取结构混凝土的实际强度值进行验算。

板产生上拔力的锚固点处。采用U形钢筋拉环或螺栓连挂 时，考虑到多个钢筋拉环（或多对螺栓）受力不均的影响， 承载力乘以0.85的系数进行折减

5.6.8用王型钢悬挑梁锚固的U形钢筋或螺栓，对建筑结构混

要注意取结构混凝土的实际强度值进行验算

1根据国内几十年的实践经验及对国 :151

6.2纵向水平杆、横向水平杆、脚手板

6.2.1对搭接长度的规定与立杆相同，但中间比立杆多一个旋 转扣件，以防止上面搭接杆在竖向荷载作用下产生过大的变形 搭接长度以杆端扣件中心计算：对于铺设竹芭脚手板的纵向水平 汗设置规定，是根据现场便用情况提出的。 纵向水平杆设在立杆内侧，可以减小横向水平杆跨度，接长 立杆和安装剪刀撑时比较方便，对高处作业更为安全。

6.2.3本条规定在主节点处严禁拆除横向水平杆，这是因为，

它是构成脚手架空间框架必不少的杆件。现场调查表明，该杆 挪动他用的现象十分普遍，致使立杆的计算长度成倍增大，承载 能力下降。这正是造成脚手架安全事故的重要原因之一。 6.2.4本条规定脚手板的对接和搭接尺寸，旨在限制探头板长

6.2.4本条规定脚手板的对接和搭接尺寸，旨在限制

6.3.1工程实际中，建筑楼层常用的C25或C30混凝土结构一 般只在5d～10d就要承载立杆荷载，混凝土达不到设计强度，不 设置垫板或底座混凝土表面易受损。当脚手架搭设在永久性建筑

的经验。 保证脚手架基础稳固。 力比搭接的承载能力大2.14倍。顶层顶步立杆指顶层栏杆立杆。

6.4.1设置连墙件，不仅是为防止脚手架在风荷和其他水平力 作用下产生倾覆，更重要的是它对立杆起中间支座的作用。试验 证明：增大其竖向间距（或跨度）使立杆的承载能力大幅度下 降。这表明连墙件的设置对保证脚手架的稳定性至关重要。为 此，在英、日、德等国的同类标准中也有严格的规定

6.4.2对表6.4.2的说明

表6.4.2规定的尺寸与连墙件按2步3跨、3步3跨设置， 均适应本标准表5.2.8立杆计算长度系数的应用条件，可在计算 立杆稳定性时取用。 双排悬挑指双排悬挑脚手架，对应高度大于50m，指架体所 在高度，按双排悬挑脚手架顶部大于50m要求计算。

6.4.3对连墙件设置位置规定的说明：

1限制连墙件偏离主节点的最大距离300mm，是参考英国 标准的规定。只有连墙件在主节点附近方能有效地阻止脚手架发 性横向弯曲失稳或倾覆，若远离主节点设置连墙件，因立杆的抗 弯刚度较差，将会由于立杆产生局部弯曲，减弱甚至起不到约束 脚手架横向变形的作用。调研中发现，许多连墙件设置在立杆步 距的1/2附近，这对脚手架稳定是极为不利的，必须予以纠正。 2山王筑一步立柱所承受的轴向力最大，是保证脚手架稳

向斜撑的作用，可对这类脚手架提供较强的整体刚度。点之间距离不能任意长，容许长细比按150控制。6.5门洞6.5.1对门洞形式与选形条件的说明：我国脚手架过门洞处的结构形式，以采用落地式斜杆支撑1根～2根架空立杆为主，英、法等国则用门式桥架（图14)。考虑到我国搭设门洞的习惯，NNNN并能增大门洞空间的使用面积和有个较为简便、统一的验算方法，特列出图6.5.1供选择。门洞采用图6.5.1所示落地式支撑，能减少两侧边立杆的荷载，并可将图中的矩形平面ABCD作为上升式斜杆的图14英、法等国过门洞的平行弦杆架计算。结构形式6.5.2双排脚手架门洞处的空间安全可靠。.154:

6.6剪刀撑与横向斜搅

如下： 对纵向剪刀撑作用大小的分析表明：若连接立杆太少，则纵 由于纵向剪刀撑斜杆较长，如不固定在与之相交的立杆或横 向水平杆伸出端上，将会由于刚度不足先失去稳定。为此在设计 时，应注意计算纵向剪刀撑斜杆的长细比，使其不超过本标准表 5. 1. 11 的规定。

由于级纵可剪刀撑斜杆较长，如不固定在与之相交的立杆或横 向水平杆伸出端上，将会由于刚度不足先失去稳定。为此在设计 时，应注意计算纵向剪刀撑斜杆的长细比，使其不超过本标准表 5.1.11的规定。 6.6.3根据实验和理论分析，脚手架的纵向刚度远比横向刚度 强度大，一般不会发生纵向整体失稳破坏。设置了纵向剪刀撑 后，可以加强脚手架结构整体刚度和空间工作，以保证脚手架的 稳定，这也是国内工程实践经验的总结

6.6.3根据实验和理论分析，脚手架的纵向刚度远比横向刚度 强度大，一股不会发生纵向整体失稳破坏。设置了纵向剪刀撑 后，可以加强脚手架结构整体刚度和空间工作，以保证脚手架的 稳定，这也是国内工程实践经验的总结，

6.6.4设置横向斜撑可以提高脚手架的横向刚度，并能显

6.6.5开口型脚手架两端是薄弱环节。将其两端设直横问

过水平杆传人立杆：立杆 对表6.8.2的说明： 1横距、步距是参考我国长期使用的经验值； 小跨度值，偏于安全；立杆间距1.2m×1.2m~~1.3m×1.3m， 施工荷载标准值不小于3kN/m²时，水平杆通过扣件传至立杆的 竖向力为8kN～11kN，所以立杆上应增设防滑扣件； 3构造一节点满堂脚手架（作业）设计高度是根据本标准 第5.3节计算得出的，并根据工程实际适当调整； 4计算条件不同另行计算； 5敲开式构造一节点满堂脚手架为架体外立面没有封闭的 构造一节点满堂脚手架，例如没有用密目式安全网封闭架体外立 面的满堂脚手架。 6.8.3本条根据我国工程使用经验及满堂脚手架整体稳定试验 确定。 6.8.5根据脚手架试验，增加竖向、水平剪刀撑，可增加架体 水平连续剪刀撑，可使架体结构稳固。 当剪刀撑连续布置时，剪刀撑宽度为剪刀撑相邻斜杆的水平 距离。

明了这一点。比提高，但高宽比不宜大于3。6.8.8通过大量事故案例、工程案例及脚手架试验证明，架体与结构进行可靠连接后，可大大提高支撑架的抗倾覆能力，降低事故的发生。支撑架与结构进行可靠连接后，架体的抗侧移能力提高，立杆计算长度也可减小，稳定性可大幅提升。与国家现行，标准《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166规定一致。6.8.9本条所列满堂脚手架（或支撑架）可不设剪刀撑的条件要同时满足方可不设剪刀撑。其中，被支撑结构自重面荷载、线荷载是指支撑脚手架上边的被支撑物荷载标准值，不含架体和模166规定一致。加固。要求满堂脚手架（或支撑脚手架）立杆加密区的水平杆向非.157·

件，可采取预埋钢管等措施。 本标准附录D的高宽比是试验所得高宽比，也是计算长度 高宽比可适当增大，但高宽比不宜大于3。 当满堂支撑架需要设置门洞时，可按现行行业标准《建筑施 工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166的有关规定执行。

6.10型钢悬挑脚手架

6.10.2～6.10.5双轴对称截面型钢宜使用工字钢，工字钢结构 性能可靠，双轴对称截面受力稳定性好，较其他型钢选购、设 计、施工方使。 悬挑钢梁前端应采用吊拉御荷，吊拉御荷的吊拉构件有刚性

不能留洞，可采用设置预埋件焊接型钢三角架等措施。 或悬挑板上，否则应采取加固措施。 板预留螺栓孔，U形螺栓通过穿楼板固定。 的钢筋或短管等方式 6.10.8采用螺栓紧固时，宜使用双螺母。 6.10.9工程实际中经常遇到楼层转角等特殊部位，难以按每一 纵距设置一根钢梁。所以规定本条。 6.10.10、6.10.11悬挑架设置连墙件与外立面设置剪刀撑，是 保证悬挑架整体稳定的条件

T／CSTM 00207-2020 无损检测 空心车轴超声检测方法.pdf题的检查应是重点检查之一

场，否则在脚手架工程中会造成隐患和事故。对钢管、扣件、可 调托撑可通过检测手段来保证产品合格，即：在进人施工现场后 第一次使用前，由施工总承包单位负责，对钢管、扣件、可调托 撑进行复试。

7.2.1~7.2.4本节明确规定了脚手架地基标高及其基础施工的 依据和标准，是保证脚手架工程质量的重要环节。 压实填土地基、灰土地基是脚手架常用的地基，应按现行国 施工，应符合工程的地质勘察报告要求。

累计误差超过允许偏差，难以纠正。

系计误差超过允许偏差，难以纠正

于木垫板长度、宽度。提出的具体操作规定，说明如下：宜设置单排脚手架横杆。GB15831的规定确定的。7.3.15架体验收要满足施工方案要求，用于高大、重型荷载的混凝土结构模板支撑架应制定混凝土浇筑方案，规定混凝土浇筑方法、浇筑顺序，做好旁站监督，必要时应对模板支撑架进行荷载值的监测监控。7.4拆·除7.4.1本条规定了拆除脚手架前必须完成的准备工作和具备的技术文件。7.4.2本条明确规定了脚手架的拆除顺序及其技术要求，有利于拆除中保证脚手架的整体稳定性。7.4.5为了防止伤人，避免发生安全事故，同时还可以增加构配件使用寿命。后进行；后浇带处支撑架拆除应符合专项施工方案要求。:162·

1关于立杆垂直度的允许偏差 2关于间距的允许偏差 根据现场实测调查，一般均可做到。 3关于纵向水平杆高差的允许偏差 纵向水平杆水平度的允许偏差值关系到结构的承载力（立杆 的计算长度）、施工安全等。 8.2.5本条明确地规定了扣件螺栓扭力矩抽样检查数目与质量 判定标准，有利于保证脚手架安全。抽样检查数目与质量判定机 准：应按表8.2.5的规定确定两轮电动车电池组技术要求与检测规范.pdf，符合要求说明检查合格，但发理 扣件拧紧不合格的应重新拧紧至合格

覆的临时固定设施，如斜撑、缆风绳、连墙件等