T／CECS118-2017标准规范下载简介
T／CECS118-2017 冷却塔验收测试规程及条文说明.pdf3.0.2测试塔一般由委托单位确定，但应与测试单位
3.02测试一般由托单位确定，但应与测试单位协冏，所选 冷却塔群中的单格塔应避免其他格对其产生不利影响，靠边塔易 受外界风速的影响，另外，紧靠测试格塔当因风机损坏停运，而进 塔水管阀门文关闭不严进水时，则该格从进风口散出的湿热空气 容易进入测试格，给测试格带来不利的影响。 3.0.4冷却塔测试是一项技术性很强的工作，涉及运行塔现状 测试内容、使用仪表、性能评价方法以及有关各方相互配合等问 题。为了做好测试工作，编制测试大纲是十分必要的。 3.0.6本条补充了海水塔应遵循的海水作为冷却介质的要求。 3.0.7测试仪表应按仪器使用说明的要求进行检验。不一定每 次使用前都去校验，有的仪器规定多长时间校验一次，只要在规定 时间之内，则应认为仪器是合格的。当然使用中要注意仪器读数 有无异常，如发现存在读数不准等问题应查明原因或去校验。
冷却塔群中的单格塔应避免其他格对其产生不利影响，靠边 受外界风速的影响，另外，紧靠测试格塔当因风机损坏停运 塔水管阀门又关闭不严进水时，则该格从进风口散出的湿热 容易进入测试格，给测试格带来不利的影响
3.0.4冷却塔测试是一项技术性很强的工作，涉及运行塔
3.0.7测试仪表应按仪器使用说明的要求进行检验。不一定每 次使用前都去校验，有的仪器规定多长时间校验一次，只要在规定 时间之内，则应认为仪器是合格的。当然使用中要注意仪器读数 有无异常，如发现存在读数不准等问题应查明原因或去校验GB／T 37366-2019标准下载，
4.0.1冷却塔测试时间应在建成或改造完工投入运行后一年之 内进行，这样可以保证在温度高的季节进行，运行超过一年以上冷 却塔性能可能降低，所以一年之内验收是比较合理的。当然，由于 某种原因，也有超过一年的情况，如需要延长时间时，可双方协商 决定。
通风是靠风机来保证的，所以受外界风速的影响相对较小，而自然 通风冷却塔由于通风是靠密度差不同产生的抽力通风的，塔内风 速比较小，易受外界风速的影响，所以对机械通风冷却塔和自然通 风冷却塔外界风速分别做了规定，机械通风冷却塔测试工况的平 均风速不大于4.5m/s，阵风每分钟平均风速不大于7.0m/s；自然 通风冷却塔测试工况的平均风速不大于3.0m/s；阵风每分钟平均 风速不大于5.0m/s。为保证自然通风冷却塔风筒出口风速不致 过天而影响进塔风量，同时规定了出口排出的雾气团自测宜充满 搭出口。依据国内外同行的新标准，将机械通风冷却塔测试工况 风速要求由4.0m/s提高到4.5m/s，阵风每分钟平均风速由 相
0.3本条规定了验收测试的必测项目，这些项目是评价中 少的。进塔空气流量是必须确定的参数。其中风机轴功率 适用于机械通风冷却塔的测定
4.0.3本条规定了验收测试的必测项目，这些项自是评价中必不
.0.4本条对是否直接测定进塔空气流量做了说明，因为空
量值对评价计算是必不可少的，但自前的测试方法均难准确测定， 对自然通风冷却塔宜采用由其他参数测定值来计算风量的方法 则可不直接测定风量，直接测定风量不仅工作环境恶劣，而且工作
量大。机械通风冷却塔宜采用直接测定进塔空气流量方法，根据 国内多年测试经验，如果测试断面选择合适，测得进塔风量值还比 较准确，如果设计单位给出设计风机轴功率值，由测定风机轴功率 来计算风量值也可以，则可不直接测风量，自前有的设计单位给的 风机轴功率值不准确，特别是老塔改造，给不出风机轴功率，所以 宜采用直接测风量进行评价方法。 4.0.6验收测试时委托单位为了对冷却塔进行改进或总结经验 要求多测一些项目，所以这些项目也列出，以备测试时有章可循。 4.0.7冷却塔验收测试应尽量在接近设计参数值条件下进行，但 要完全达到设计参数值是不可能的，所以充许有一定偏差值，其偏 离设计值规定见表4.0.7。 国内过去的一些文献中对湿球温度充许偏差值规定比较小 这样就使冷却塔测试的时间范围变窄，扩大湿球温度的范围，使能 则试冷却塔的时间延长，不仅夏季，只要湿球温度在该范围内其他 季节也可做测试。放宽湿球温度范围，其原因是湿球温度对冷却 搭的热力性能儿乎没影响。美国CTI标准1982年版规定湿球温 度t偏离设计值不超过土10°F（5.0℃），在1990年版规定湿球温 度偏离设计值不超过士15F（8.5℃），也在扩大湿球温度试验范 围。对进塔水量的规定是考虑配水系统能正常工作，流量过小或 过大使配水不均习。对于水温差公t的规定主要控制进塔水温t 不要过低。进塔水温对塔热力性能有影响。国外标准中测量参数 充许偏离设计值范围如表1所示。表中BS为英国标准，ASME 为美国标准，JIS为日本标准，DIN为德国标准
表1国外标准测量参数允许偏高设计值
注：1湿球温度t>3℃； 2湿球温度度t>4℃； 3风机可调叶片角度； 4风机不可调叶片角度： 5湿球温度在10℃~30℃范围内变化 0.9为了保证测试过程中工况的稳定性，以工况调整稳定后的 始值为标准，对工况的每次测定值允许偏差值做了规定，其允许 化值见表2。 因为对进塔水温变化范围做了规定，所以对水温差公t未做规 从过去测试的资料来看一般变化均能控制在该范围内，国外标 规定值如表2所示。
表2国外标准中参数允许变化值
4.0.10本条规定了测试一组工况的最少时间以及测定次数， 般项目都容易办到，对单格机械通风冷却塔测试时，如果采用容器
接水方法测出塔水温，布置测点又比较多，测6次有困难时可适当 减少，但不宜少于2次。 4.0.12本条规定了有效工况不少于3组。冷却塔测试工作，从 准备到测试工作量比较大，如果测的组少，出现错误则补测比较困 难，所以提出了测定3组数据。自前调整工况一般均采用调节水 量的办法，因为调整风机叶片安装角度方法改变工况比较困难，调 整水量过大易引起配水不均匀，所以提出调整设计水量的土 10%。
接水方法测出塔水温，布置测点又比较多，测6次有困难时可适当 减少，但不宜少于2次。
数据应有委托单位代表签学，以便能够得到有关各方的确认，出现 问题便于解决，所以增加了本条
5.1.1~5.1.3条文规定了测量环境风速、风向仪表及测点位置， 自前国内测风速、风向多采用三杯式风速、风向表测定，最好采用 带连续记录风速、风向的仪表，这样可测出阵风。测点位置应在冷 却塔的上风向，距地面高1.5m~2.0m，距塔30m~50m，本规定 与英国标准BS4485相同。在德国标准DIN中规定距地面10m 高处测风速，除用自动记录仪表外，其他仪表则测试不方便；美国 标准CTI规定距冷却塔水池上缘高1.5m，ASME规定在冷却塔 进风口高的1/2处布置测点，这样测风速会好一些，但一般仪器测 试不方便。另外，冷却塔距建筑物较近时，有时会出现测点风速与 塔进风口附近风速相差较大，建议在进风口附近增加测点
.2环境空气干湿球温度测量
5.2.1干湿球温度测定宜采用机械通风十湿表，这种仪表装有小 风扇，通过测温元件感热部分的风速可达2.5m/s以上，风速高低 直接影响湿球温度的读数值，风速低读数值高，风速高读数值低， 风速超过3～5m/s时，则对读数没影响，我国气象台站已考虑在 百叶箱内装风速3.5m/s的通风干湿表，自前尚无普遍采用，另外 风速2.5m/s与3.5m/s时湿球温度读数相差不大，考虑到冷却塔 的测点布置较多，使用机械通风干湿表测试比较方便，所以主要仪 表仍提出采用机械通风于湿表。自前已有一些精度高的仪表投入 更用，有条件时应选用风速在3.5m/s以上精度高的仪表。当然 应注意设计采用气象参数干湿球温度值的测试仪表，与试验时使 用的仪表相一致，否则会产生误差
5.2.4因为机械通风冷却塔环境空气干碰球温度不参加热力计 算，仅作参考，所以布置一点即可，而自然通风冷却塔同时作为进 搭空气干湿球温度，所以视冷却塔尺寸大小测点不少于2处～6 处，布置少了会影响测试的准确性
5.4进塔空气干湿球温度测量
5.4.2自然通风冷却塔由手有很高的通风筒，湿空气回流可不予 考虑，而机械通风冷却塔必须考虑湿空气回流可能对进塔空气干 湿球温度的影响，所以测点距进风口要近，而且布点也不能少，因 为逆流式冷却塔和横流式冷却塔进风口高度不同，所以分别做了 规定。对于单格逆流式机械通风冷却塔规定测点不少于2处，单 侧进风时放在同一侧，双侧进风时每侧一处测点对称布置，测点距 进风口在2m以内，仪器安装在集水池上缘高1.5m处，因为流 式冷却塔进风口不是很高，安装高度1.5m也便于测量，而单格横 流式冷却塔因进风口较高，以4m高作一界线，进风口的高度等于 或小于4m时每布置一处测点，当超过4m时沿高度方向每侧布 置两处测点，对于塔群测试也做了规定。国外标准中测点数规定 也不完全相同，现介绍如下： （1）CTI标准：其测点数用下式来计算：
n=0.5(A)0.1
式中：n一测点数（个）； A一进风口面积（m）。 根据计算出的测点数将进风口划分n个方格，在距进风口 1.2m之内每个方格中心处测定。 （2）BS4485标准：测点个数视塔的尺寸大小而定，单格塔可 设1处测点，机械通风冷却塔群及自然通风冷却塔不少于3处测 点，测点在集水池上缘高1.5m~2.0m.距塔进风口1.5m之内测 定。 （3）ASME标准：对于塔群试验，每侧在与塔距离2.Om之内：
71757 处共设9处测点，则两侧共18处测点。小型塔群试验，根据塔排 长度及进风口高度，每侧测点数如表3所示。 自然通风冷却塔，在距进风口2m之内，在塔周边对称且连线 6222、6 12处测点。 从国外进塔空气温度的测点来看，ASME标准测点最多，考 怎自前国内仪表情况，本标准规定的测点较少，但为最低值，有条 件时也可增加测点的数目
表3塔群测温点数（单侧）
5.5.1~5.5.6条文给出了进塔水流量的测量方法和常用仪表。 则流量方法比较多，有的塔在系统设计时就考虑了测流量仪表，因 而测试前仪表已经装好，如电磁流量计、插式涡轮流量计、孔板 等，有的测流量仪表需测试前在现场安装，目前国内现场测试采用 的主要测流量仪表是超声波流量计，以及皮托管与压差计，而孔
板、文丘里管自前极少采用。根据测定水泵扬程由水泵特性曲线 求水流量的方法，是在其他测试方法条件不具备时而采用的，其准 确性不高。一般测量仪表安装时均需一定直管段和测量位置，如 超声波流量计安装点要求沿水流方向有前10倍后5倍管道直径 的直段，皮托管安装点要求有前5倍后3倍管道直径的直段，所以 设计时就应加以考，自然通风冷却塔主进水管一般理在地下，所 以管道不仅要留有足够长的直段，还应做专门的测试并。用超声 皮流量计测流量时，流量计易受外界环境因素干扰，有时测不出读 数，所以还应考虑其他备用测流量方法。在进塔水管测流量有困 难时，也可考虑在冷却水出水管或渠道中测水流量。进塔水量较 小的塔也可安装孔板，或采用容积法和体积法测量，容积法即找一 容器且先装满水称重量，测定出一段时间流满容器数，以此来计算 流量，体积法即水流入某水池或容器一定时间后，测量水的体积， 以此计算进塔水的流量，
5.6.5进塔水温测定比较容易，测试值也准确，如果自然通风冷 卸塔，进水管敷设在集水池水面下，则应考虑钢管散热量对测试水 温的影响。如果进塔水温是在集水池外进水管上测定，则测定水 温要比在竖井或渠道中测温数值高，另外，出塔水温由于钢管水散 热量影响，测定值要高，所以对水温应适当修正，其修正值不大于 0.1℃。
5.7.3、5.7.4对于自然通风冷却塔或机械通风冷却塔群，出塔水 温容易测定，而对于集水池相互连通的冷却塔群中的单格冷却塔 测试时，出塔水温测试比较困难，我国过去采用的办法是在所测格 集水池水面上做集水槽；或设集水容器水温在水糟或集水容器中 测定，根据国内经验提出了设集水槽及集水器的数量，逆流式冷却
塔集水糟根据塔尺寸大小取4条～14条，集水槽的总面积占淋水 面积不少手15%，因为自前设计的逆流式机械通风冷却塔规格比 较多，根据冷却塔的规格，当集水槽取不同宽度时，其水糟尺寸及 条数如表4所示
表4集水槽尺寸及条数
从表4可以看出冷却塔水槽最少4条，最多14条，设双数便 于布置，水槽宽度不易超过0.3m，否则在集水池上架设水槽比较 困难。 在集水池水面上设接水容器，水温在容器中测定时，规定了集 水容器的面积不宜小于0.05m，如果采用圆形容器直径应大于 0.25m，每个容器负担面积不宜天于4.0m，这样对于8.0m× 8.0m塔则测16点，对于16.0m×16.0m的塔则要测64点。
从表4可以看出冷却塔水槽最少4条，最多14条，设双数便 于布置，水槽宽度不易超过0.3m，否则在集水池上架设水槽比较 困难。 在集水池水面上设接水容器，水温在容器中测定时，规定了集 水容器的面积不宜小于0.05m，如果采用圆形容器直径应天于 0.25m，每个容器负担面积不宜大于4.0m，这样对于8.0m× 8.0m塔则测16点，对于16.0m×16.0m的塔则要测64点。
对于集水池连通的横流式冷却塔，如淋水填料下方为水池；可参照逆流式冷却塔测温方式布置集水槽，如图1所示，如果淋水填料下方为集水盘，可按图1（b）、（c）、（d）所示，布置集水槽或集水容器。淋水填料填料测温点则温集水池水槽集水池水槽(a)(b)水槽0000(c)(d)图1测温点布置从以上分析可以看出集水池相连通的单格冷却塔水温测定比较困难，所以建议冷却塔在做系统设计时，测试格水池可与其他格隔开，单独出水，这样可以方便出塔水温测定和提高测温的准确度。5.8进塔空气流量测量5.8.2机械通风冷却塔进塔空气流量国外一般不采取直接测量方法，多数采用测定风机轴功率的方法，以此来确定空气流量。根据目前国内实际情况宜采用实测空气量的方法，对于机械抽风式冷却塔一般在风机进风侧的风筒内测量，选择测试断面气流稳定，测试结果相对来说比较准确，由测功率方法来求进塔空气流量国.79.
表5且前常用风机风筒高度
5.12.1、5.12.2塔内各部分阻力及风机全压不属于验收测试的必 测项目，一般为设计单位要求测试内容，测定比较粗略，因为淋水时 测压管孔眼容易堵塞，机械通风冷却塔可在不淋水时进行测定
5.13风机轴功率测量
5.13.1、5.13.2机械通风冷却塔风机轴功率一般可用功率表测 定，如目前国内生产的多功能电机在线检测仪，也可由测定电动机 的电流、电压、功率因数后由计算确定，如果电压不在电机接线盒 测定时，应考虑测压点到电机接线盒之间的电压降，并对功率进行 修正，其计算公式如下：
N.U,nan N. U
式中：N 风机轴功率（kW）； N 测得电机输人功率（kW）； U 测得电压（V）； U， 测站电压（V）； 电机效率（%）； n一传动效率(%)。 如果通过测定电机的电流、电压、功率因数（或给定），并已知 电机效率和转动效率时，风机轴功率由下式计算：
V.=3I,.U,·na·ne·cosg
5.14.1自然通风冷却塔是靠空气密度差产生的抽力进行通风 的，当空气出现逆温层时冷却效果会降低，因而当测试数据出现异 常时，应判定是否存在逆温层。本条参照了国外标准，以较简单的 方法判定逆温层是否存在。空气温度随着高度升高而降低，温度 梯度的递减速率，作为估算值每升高100m约降低0.64℃
0.4对于同一型号风机，当转速变化时，其风量、风压和功率 下关系：
根据公式（7）和（8）可得出：
Gv2 n2 Gv1 ni N2 n2 N. n
6.0.6本条给出了自然通风冷却塔由测定进塔空气参数计算进 塔空气流量的公式及步骤，给出了满足阻力和抽力相等时密度差 △o.计算公式，也就是条文中给出的式（6.0.6），即：
pe= Gt Apd Gd Qd Pim
该公式推导过程如下：由于设计塔运行时阻力和抽力相拿
式中：H。 塔有效高度（m）； Apd 设计进出塔密度差（kg/m3）； g 重力加速度（m/s）； 总阻力系数；
HoApag S Gd 20dm Fo
Odm 进出塔平均密度（kg/m3）： Ga——设计进塔空气流量[kg(DA)/h] 冷却塔实际运行阻力和抽力也相等，即
HoAp.g= C 2p F
式中:Ap 实际运行阻力和抽力相等时的密度差（kg/m）： Pm 实测进出塔平均密度（kg/m"）； G一 假定进塔空流量kg（DA）/h。 式（10）与式（9）相除，则得式：
假如设计进出塔平均密度am与测试时平均密度P近似相
式（12）为英国BS4485中采用的公式。从以往的测试结果来 看，淋水密度对空气的阻力有影响，即总阻力系数值并不是常数， 如果考虑淋水密度的影响，式（11）可以写成如下形式，即本规程给 出的公式（6.0.6）：
式中：K。值应由试验来确定，如无试验资料时K。可取0.4。 6.0.7逆流式冷却塔冷却数计算，本条推荐了两种近似计算公 式，分段不少于8段的辛普逊积分方法和切比雪积分方法，在确 定计算方法时曾选取10组不同工况参数，分别取n等于偶数，从 1=2直到n=100，并与切比雪夫方法进行比较，从10组数的计 算结果来看，切比雪夫积分法与幸普逊积分法相比，取小数点后3 立数字计算结果相等，而切比雪夫积分法相当于6段～8段辛普 逊积分法。另外，分成20段的辛普逊积分法与切比雪夫积分法之
误差最大为0.336%。所以本条推荐采用不少于8段辛普逊积分 法或切比雪夫积分法，从分析看2段辛普逊积分法在工程上也能 满足要求。
6.0.8横流式冷却塔冷却数计算，虽然给出了积分表
法直接计算，自前主要采取近似计算方法，本标准给出三种计算方 去，即平均熔差法、修正系数法及中心差分法，前两种方法计算比 较简单，其中平均始差法要查图表，易于出偏差，是过去习惯采用 的方法。而横流式冷却塔冷却数按逆流式冷却塔进行计算，然后 除修正系数方法，经几种方法比较认为计算误差比较小，而中心差 分法计算比较复杂一些，但较其他差分法相比，即使分割尺寸比较 大也可取得较高的精度。 （1）圆形横流式冷却塔。 从圆形横流式冷却塔环形淋水填料中切取中心角为的填料 单元，水从上面淋下，空气从周向进入。采用柱坐标系，坐标原点 为塔的中轴线与淋水填料顶面延长线的交点，之向下为正，r向外 为正。边界条件为r=ri，h=hi，之=0,t=ti。 （2）矩形横流式冷却塔。 从矩形横流式冷却塔切取一填料单元。水从上面淋下，空气 从进风口进入，进风口在左边。采用直角坐标系，坐标原点为淋水 填料顶面与进风口的交点，之向下为正，沿气流流向为正。边界 条件为之=0,t=ti;r=0,h=h1。
6.0.9热力计算中各参数计算公式说明如下：
h=1.0050+r(2500.8+1.8460
工程热力学（吉林大学版）：
赵振国著冷却塔一书：
1.0050+r(2491.1+1.9678
=1.0040+r(2501.1±1.85
1.0050+r2501.1+1.8426
从上述资料中可看出国内外计算始值公式尚不一致，但这些 公式对工程计算都能满足要求，本规程建议采用内田秀雄公式，该 公式的水蒸气和干空气的比热是如下推得的：作为理想气体比热 应不随温度而变化，1973年国际科学技术委员会（CODATA）推荐 气体常数为R=8.3144lkJ/（kmol：K），从空气组成得到干空气 分子量mg=28.964lkg/kmol，水蒸气分子量m.=18.015kg Kmol，取比热比为k，则莫尔定压比热为CkR/k一1，以双原子为 主要成分的十空气k=7/5，三原子的水蒸气k=8/6，则千空气和 水蒸气的莫尔定压比热分别为C.=3.5R、C=4R，则可得出干空 气和水蒸气的比热：
=1.005kJ/kg(DA):℃ 28.9641 =1.846kJ/(kg·℃) 18.015
作为理想气体比热不随温度而变化，实际上比热随温度的不 司略有变化。 （2）饱和水蒸气分压力计算采用纪利公式，原纪利公式计算出 的压力单位为kgf/cm?，该单位在国际制单位中已不采用，所以将 纪利公式中的单位做了变化，改为kPa，因为1kgf/cm=98.0665 Pa。饱和水蒸气分压力P的单位为kPa，则P"/98.0665其单位 变为kgf/cm，则可用纪利公式计算：
此时计算出的饱和水蒸气分压力P的单位为kPa。 （3）以含湿量差为动力的容积散热系数K，，国内冷却塔设计 时一般采用不多，而多用特性数2计算，系数K，是由容积散质系 数推导而来的，即：
式中：Q一一蒸发水量（kg/h）； 1a2 进出塔空气含湿量［kg/kg（DA）]； Vi 淋水填料体积（m3）； βx—以含湿差为动力的容积散质系数[kg/(m²·h·kg kg(DA)J]。 在麦克尔推导水散热量公式时得出下式，即：
中：K以含湿量差为动力的容积散热系数LkJ/m·h·Al
式（22）是引人刘易斯比例系数后导出的，虽然β和 K。数值相同，也可以导出同样的因次单位，但是称 为以含湿量差为动力的容积散热系数物理意义要更 明确一些。 海水塔测试中的热力参数若采用计算法，计算繁琐，不便于普 及，本规程依据高从增等主编《海水淡化技术与工程手册》，列入了 海水密度、饱和蒸气压、比热容等参数，便于查用。 6.0.10国内冷却塔测试时，特别是机械通风冷却，经常出现进塔 水温达不到设计要求的情况，这样条件下得出的散热特性数偏高， 所以进行冷却塔评价时，其散热特性数需要进行修正，关于进塔水 温对散热特性的影响，国内外均做过不少工作，影响的存在是不容 怀疑的，就某种填料进塔水温不同其影响值多少实测资料还不多， 本规程给出了计算公式，关于公式中的系数P。如有实测资料采 用实测值，如无资料时建议取P。=0.4。国外点滴式填料试验有 P。=0.45的报道，国内水科院冷却水所对某横流点滴淋水填料试 验结果 P。=0.54。
本章给出了测试结果的评价方法，冷却塔评价主要是比较实 测冷却塔的散热能力达到设计散热能力的程度，为此则需要将测 试参数修正到和设计条件相同时进行评价，当修正到气象参数，进 出塔水温和设计工况相同，则为比较冷却水量方法，修正到气象参 数、进塔水温及进塔水流量和设计工况相同时，为比较冷却水温方 法，自前主要用冷却水量对比方法，但这两种方法均给出。国外标 准中，如CIT、ASME及日本标准均给出两种评价方法供选用，有 的评价方法要求设计制造单位给出一套性能曲线，然后对性能曲 线进行比较，自前国内一般设计单位还做不到，所以在国内尚不适 用。在冷却水量对比评方法中，即：
ZXB／T 0402-2012标准下载G. Q X 100% sQ Qa入 Q
式中：G 实测进塔空气流量Lkg（DA）/h： Q 修正到设计工况下进塔水流量（kg/h）； Qa一一设计冷却水流量（kg/h）； 入。一一修正到设计工况下气水比。 式中的进塔空气流量G，为实测空气流量，国外标准中采用 设计空气流量Gd，我们认为风机调到设计状态，用实测空气流量 计算，它反映了冷却塔实际冷却能力，如果委托单位要求也可用设 计进塔空气流量来评价，即：
Gd Q X 100% IsQ Qaa. Qd
式中：Q。一设计空气流量下冷却水流量（kg/h）； Ga一一设计进塔空气流量[kg（DA）/h]。 由于测试中的各种误差因素，测定值的可重现性很小，所以规 定了评价指标大于或等于95%则认为冷却热力性能合格可以验收。
NB／T 47002.1-2019 压力容器用复合板 第1部分：不锈钢-钢复合板10小型玻璃钢冷却塔测试及评价
小型冷却塔是指具有标准工况，由工厂生产的小型玻璃钢或 其他材质冷却塔，小型塔一般指风机直径在?7m以下的逆流式及 横流式冷却塔，这种塔使用数量比较多，测试也比较容易一些。本 章给出了一些简单的测试及评价方法。 本章在编制中参照了日本JIS标准，进塔湿球温度规定tu 15℃。在测定时调整进塔水流量和标准塔水流量相同，进塔水温 在t=（37士2）℃，进塔空气量不变，如果tu≠37℃时，测出的水 温差先修正到t=37℃时的水温差，由于实测进塔湿球温度t， 一般与标准工况湿球温度不同，需修正到湿球温度=28℃水温 差△tx28，除附录B查图方法之外，并给出了由公式计算水温差 △tx28的方法。该方法是根据内由秀雄公式导出的，并与查图方法 进行了比较，一般误差小于2%，但查图方法有人为因素，结果会 有出人。 本方法由于不测进塔空气流量，也不必计算冷却数，只要将测 试结果代入公式中进行简单计算就可进行评价，对现场安装塔验 收比较方便，有利于对工厂生产的小型冷却塔进行测试评价
曾选择不同尺寸以及不同进塔参数值，由以上三种差分方法 及修正系数法进行了计算，当分割尺寸比较小时，分格尺寸取 0.02m×0.02m时，三种差分法如取小数点后两位有效数字，则 令却数完全相同，修正系数法与中心差分法比较差值一般不超过 1%，其中有1组误差为1.3%，当差分法分割尺到0.5m×0.5m 时，中心差分法与分割为0.02m×0.02m相比，误差一般不超过 1%，有1组达到1.1%，以《中小型冷却塔设计与计算》一书差分 法计算出的冷却数与上述分割相比，有两组误差在1.5%以上，有 3组在2%以上，水科院推荐公式计算结果，有4组误差在1.0% 以上，而且由于分割不尽，计算结果会出现跳跃现象，所以推荐 Poppe，M·K提出的中心差分法，修正系数也有较高的精度。