施工组织设计下载简介
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1242.模板工程施工方案.doc8.1.3 用ф48×3.5碗口架管，间距最大为1201mm，上设U托，最下一层地杆距地300mm，中间水平拉杆间距大于1201mm，支撑杆有效面积A=489mm(内R=41mm)
N=8.06×2.12×1.2=11.6KN
[N]=Af=489×215=105kN＞11.61kN满足
(2)稳定性验算（按中心点最大偏心25mm计算）：
DB14／T 2402-2022 锅炉用甲醇燃料作业规程.pdf I=( I/A)1/2=(1.22×10/489) 1/2=15.79mm
I=1800/i=1800/15.79=114
查Q235，b类截面轴压稳定系数фx=0.453
N=πEA/=π2×2.06×10×489/114=76.4kN
初始偏心弯距M=N=16×10×25=4×10N·mm
截面塑性发展系数 r=1.0
受压最大纤维毛截面抵抗距
W= I/(D/2)=1.22×10/(48/2)= 5083.3mm
8.2 墙体模板计算
8.2.1 荷截计算：
(1)新浇混凝土对模板产生的侧压力①，标准层层高3.4m，侧压力为
F=0.22 rtββv F=H r
F F——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力
r——混凝土重力密度，取材24kN/m
t——新浇混凝土的初凝时间，按商品混凝土为4～6h，取t=5h
v——混凝土浇筑速度，每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m，控制在1h左右浇筑完毕，取V=3m/h
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取H=3.4m
β——外加剂影响修正系数，β=1.0
β——混凝土坍落度修正系数，按坍落度130～150mm，取β＝1.15
得 F=0.22×24×5×1.0×1.15×3=52.58kN/m
F=24×3.4=81.6kN/m> F
取F=F=52.58kN/m
(2)倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载②
混凝土采用布料杆浇筑，取倾倒混凝土对模板产生的水平荷载4kN/m。
由①、②两项荷载组合，得模板承受的水平荷载值为
q=1.2×①+1.4×② =1.2×52.58+1.4×4=68.69kN/m（用于验算模板及其支撑的强度）
q=①=52.58kN/ m（用于验算模板及其支撑的刚度）
8.2.2 模板及次龙骨的设计及验算：
(1)次龙骨设计及验算：
次龙骨选用50×100mm白杉，间距201mm，按受力方向垂直于木纹方向，其截面性能为：
E=10000N/mm，σ=87N/mm，I = 416cm，w=83cm
主龙骨间距取600mm，次龙骨按三跨连续梁计算
(2)次龙骨的强度验算：
q=qL=8.69×0.30=20.6kN/m
q——模板传给次龙骨的线荷载
计算简图见图8—19：
图8—19 次龙骨强度计算简图
得次龙骨截面最大弯矩为
M=0.1 q=0.1×20.6×0.62=0.74kN·m
σ=M/W=0.74×10/83×10=8.19＜[σ] 87N/mm
次龙骨的强度满足要求。
(3)次龙骨的刚度验算：
q= q′L=68.69×0.25=17.17kN/m
计算简图见图8—20：
图8—20 次龙骨强度计算简图
ω =0.667×qL/100EL
=0.667×17.17×0.6×10/100×10×416×10
=0.36mm＜[ω] =1.5mm
次龙骨的刚度满足要求。
8.2.3 主龙骨的设计及验算：
主龙骨选取用ф48×3.5×2钢管，间距为600mm，双根布置，穿墙螺栓间距取600mm，主龙骨按三跨连续梁计算。
σ=215N/mm， I=2×12.19×10， W=2×15.08×10
(1)主龙骨的强度验算：
次龙骨传给主龙骨的集中荷载为
P = q L=22.28×0.6=13.37kN
计算简图见图8—21：
图8—21 主龙骨强度计算简图
得主龙骨截面最大弯矩为
M=0.604 PL=0.604×10.3×0.6=3.73kN
σ=M/W=3.73×10/2×15.08×10=123.67＜[σ]=215N/mm
(2)主龙骨的刚度验算：
次龙骨传给主龙骨的集中荷载为
P=qL=17.17×0.6=10.3kN
计算简图见图8—22：
ω=1.883×PL/100EL=1.88.3×10.3×10×0.6×10/100×2.06×10
图8—22 主龙骨刚度计算简图
2×12.19×l0＝0.83mm＜3.00mm（满足要求）
主龙骨的刚度满足要求。
8.2.4 穿墙螺栓设计：
每根穿墙螺栓承受的模板侧压力面积单元见图8—23：
8—23 穿墙螺栓荷截计算单元
得每根穿墙螺栓承受的拉力为
T= qs=52.58×1×0.6＝31.55kN
选用ф14穿墙螺栓，查表得净面积A=105mm
σ=T/A=31.55×10/105=300.5N/mm
穿墙螺栓的承载力满足要求。
柱箍采用100×100mm方楞，间距400mm
8.3.1 柱模受到新浇混凝土侧压力：
F=0.22 rtββv
F=0.22×24×5×1.0×1.15×3=52.58kN/m
F——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力
r——混凝土重力密度，取r=24kN/m
t——新浇混凝土的初凝时间，按商品混凝土为4～6h，取t=5h
v——混凝土浇筑速度，每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m，控制在1h左右浇筑完毕，取V=3m/h
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取H=3.4m
β——外加剂影响修正系数，β=1.0
β——混凝土坍落度修正系数，按坍落度130～150mm，取β＝1.15
8.3.2 柱箍所受的均布荷载值（N/mm）：
q=52.58×10/10×400×0.85＝17.88N/mm
8.3.3 柱箍最大弯矩值（N/mm)
M=qL＝17.88×800/8＝1430400N·m
8.3.4 强度计算：
N/A+ M/rw×=600×17.88/875+1430400/15.3×10=99.62
N/mm＜f= 215N/mm（可以）
8.3.5 挠度计算：ω=5L /384EL=5×600/384×10×9×0.5×100×30=0.83mm＜[ω]=1.5mm（满足要求）
8.4.1 底模验算：
底模自重 5×0.04×0.45×1.2=0.108
混凝土自重 24×0.45×0. 8×1.2 =10.368
钢筋自重 1.5×0.45×0.8×1.2 = 0.648
振捣混凝土荷载×0.45×1.2＝1.08
乘以折减系数0.9 则q×0.9=q=10.98kN/m
2)抗弯承载力验算：
底模下的楞木间距为0.2m，是一个多等多跨连续梁，考虑木材的长度有限，故按四等跨计算。
按最不利荷载部之中结构静力表示得。
弯矩系数：k=－0.121
剪力系数：k=－0.620
挠度系数：k=0.967
则M= k=－0.121×10.98×0.22＝－0.0531kN/m＝－0.0531×10N/mm
σ=m/w=－0.0531×10×6/(450×40）=4.425N/mm＜f＝13N/mm
v= k=－0.620×10.98×0.2＝1.36kN
剪应力：τ=3v/(2bh)=3×1.36×10/(2×450×40)＝0.113n/mm＜f=1.4n/mm
荷载不包括振捣混凝土载荷。则q=11.24则q=10.012kN/m
w= kql/(100EI）=0.967×10.012×201/（100×9×10×450×40/12）=0.00717< [w]=1/720=201/720=0.278mm（满足要求）
8.4.2 侧模验算：
假设T= 30℃，β=1.2，β=1，V=2m/h 则；
1)侧压力：F = 0.22 rtββv
=0.22×24×201／(30＋15)×1.2×1×20.5=39.82kN/m
F= rh＝24×0.8＝19.2kN/m
取两者较小值，即F＝19.2kN/m
乘以分项系数：F=19.2×1.2=23.04kN/m
2)振捣混凝土时产生的荷载：4kN/m
乘以分项系数4×1.4 =5.6kN/m
滨海新区香逸园项目砌筑工程施工方案上两项系数合计23.04+5.6=28.64kN/m
根据立档间距为600mm的条件，则载荷为：
乘以折减系数，则q=17.184×0.9=15.4656n/mm
仍按四等跨计算，其k，k，k于前述相同设侧模用50mm厚
则：m=kq1＝－0.121×10.98×600=478.29×10kN/mm
水中筑捣围堰施工方案σ＝m/w＝478.29×10×6 /(600×40）＝2.99N/mm＜PM＝13N/mnm（满足要求）
v=0.620ql=0.620×10.98 × 600= 4084.56N=4.85kN