施工组织设计下载简介

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广州南沙2019NJY-15地块一期项目（6#地块、8#地块及4#地块幼儿园）DM300a附着式升降脚手架安全专项施工方案.docx

对脚手板水平杆进行计算

钢制脚手板宽度均为0.6m，由50×30×3mm矩形管做为边框纵龙骨（2根），50×32×4热轧角钢作为边框横龙骨（2根），中间用30×30×3热轧角钢做水平横撑（走道板水平横撑最大间距为600mm），上面铺设2.0mm花纹钢板焊接而成。在边框50×30×3mm矩管上钻孔，孔直径为18mm，间距100mm，钢制脚手板与立杆、竖向主框架之间通过螺栓连接。如下图所示：

a .对水平纵龙骨（水平杆）进行计算

纵向水平杆宜按单跨简支梁承受均布荷载进行计算，跨距取立杆纵距L=2.0m，杆件采用两根50×30×3.0mm矩形管，截面积A=4.206cm2,惯性矩Ix=12.827cm4, 截面模数Wx=5.13cm3防水工施工安全技术交底.doc，回转半径i=1.745cm。按照最不利因素进行纵向水平杆荷载计算。

单根水平杆按使用工况下均布竖向荷载进行强度校核；

脚手板自重线荷载标准值：；

脚手板承受施工线荷载标准值：；

则均布竖向线荷载设计值；

则均布竖向线荷载标准值；

则单根水平杆在竖向荷载下最大弯矩；

则单根水平杆抗弯强度；

强度满足要求；

则单根水平杆挠度 挠度满足要求； 故水平杆满足要求。

b .对水平横撑进行计算

水平横撑采用用30×30×3热轧角钢，L=540mm，水平横撑最大间距为600mm，截面面积A=1.749cm2 ，惯性矩IX=1.46cm4，截面模数Wx=0.68cm3 ，以两端焊接固定按最不利工况进行横向水平杆计算；

单根水平横撑按使用工况下均布竖向荷载进行强度校核；

横撑自重线荷载标准值：；

横撑承受施工线荷载标准值：；

则均布竖向线荷载设计值；

则均布竖向线荷载标准值；

则单根水平横杆在竖向荷载下最大弯矩；

则水平杆抗弯强度；强度符合；

则水平杆挠度 挠度符合； 故水平横撑杆满足要求。

c .对脚手板连接螺栓计算

在2m跨度内至少采用4颗4.8级M16螺栓连接脚手板与竖向立杆；

则单根M16螺栓抗剪承载力设计值

而脚手板竖向荷载设计值 ；

故脚手板连接螺栓满足要求。

平台构架以在内外排各一根立杆承载2m立杆跨距竖向荷载；

a .单根立杆承受永久荷载

单根外排立杆承受永久荷载；

单根内排立杆承受永久荷载 b .单根立杆承受施工荷载

平台构架立杆的竖向荷载设计值按式计算：

则平台构架立杆承受竖向荷载设计值 ；

c .平台构架立杆在水平风荷载作用下引起的弯矩，按下式进行计算：

k——计算立杆长度附加系数，其取值为1.155，当验算立杆允许长细比时，取k=1；

μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，μ =1.5；

h——立杆步距，取h=2400mm；

立杆80×40×3mm定制钢惯性半径，截面系数，截面面积；

计算稳定性时 ； 查表得稳定系数；

平台构架立杆稳定承载力按下式计算：

水平弦杆强度稳定性验算

根据受力轴图，水平弦杆最大压力为（上弦杆）；

水平弦杆为矩形管50*30*3mm，截面面积，惯性半径，长度，按两端铰支考虑：

则受压水平弦杆长细比；

查轴心上受压杆稳定系数表得 ；则受压杆强度；

故水平弦杆满足强度和稳定性要求。

根据受力轴图，斜腹杆最大受力为（压力）；

斜腹杆为矩形管50*30*3mm，截面面积，惯性半径，长度，按两端铰支考虑：

查轴心受压杆稳定系数表得，则受压杆强度与稳定性：

故斜腹杆满足强度和稳定性要求。

根据受力轴图，竖杆最大受力为（压力）；

竖杆为矩形管50*30*3mm，截面面积，惯性半径，长度，按两端铰支考虑：

查轴心受压杆稳定系数表得，则受压杆强度与稳定性

故竖杆满足强度和稳定性要求。

水平桁架与主框架的连接点处强度校核

水平桁架的节点荷载应为架体构架的立杆轴力，操作层桁架荷载的分配应通过小横杆支座反力求得；

竖向主框架与水平桁架采用普通螺栓连接，水平桁架支承在竖向主框架上，由水平桁架受力轴图可知：支座反力F=14.84kN；出于安全考虑，按每个支点（两个M16普通螺栓）计算：

故满足连接强度要求。

垂直荷载作用（永久荷载+施工荷载）

永久荷载+0.9（施工活荷载+风荷载）

取两种组合，按最不利的计算。且主框架在使用工况条件下，其设计荷载值应乘以附加荷载不均匀系数1.3，在升降、坠落工况时，其设计荷载应乘以附加荷载不均匀系数2.0。

S=1.3×（1.2×28.4+1.4×21.6）=88.66kN

S=2.0×（1.2×28.4+1.4×5.4）=86kN

（3）坠落状况（使用状况）：

S=2.0×（1.2×28.4+1.4×21.6）=136.4kN

（4）坠落状况（升降工况）：

S=2.0×（1.2×28.4+1.4×5.4）=91kN

则使用工况下取坠落时的荷载S=136.4KN进行计算；升降工况下也取坠落时的荷载S=91KN进行计算。

垂直荷载与风荷载组合即：永久荷载+0.9（施工活荷载+风荷载）

由上面计算知，不论是在使用工况下还是在升降工况下，发生瞬间坠落时垂直荷载最大，考虑垂直荷载与风荷载的组合：

垂直荷载：2.0×（1.2×28.4+0.9×1.4×21.6）=130.34kN（使用工况下坠落）

2.0×（1.2×28.4+0.9×1.4×5.4）=89.5kN（升降工况下坠落）

使用工况下内力值计算（用结构力学求解器建模分析）

（1）垂直荷载作用下，取使用工况下坠落时的荷载值P=136.4×1.3=177.32KN进行计算，计算简图如下：

计算简图 轴力图（KN) 弯矩图（KN·m）

图52 主框架分析图（使用工况：垂直荷载）

（2）垂直荷载与风荷载组合作用下：

垂直荷载：P=130.34×1.3=169.44KN（使用工况下坠落）

考虑正风向（风压力）情况下主框架内力图如下图所示：

计算简图 轴力图（KN) 弯矩图（KN·m）

图53 主框架分析图（使用工况：垂直荷载+正向风荷载）

考虑负风向（风吸力）情况下主框架内力图如下图所示：

计算简图 轴力图（KN) 弯矩图（KN·m）

图54 主框架分析图（使用工况：垂直荷载+负向风荷载）

升降工况下内力值计算（用结构力学求解器建模分析）

（1）垂直荷载作用下，取升降工况下坠落时的荷载值P=91KN（已考虑荷载不均匀系数2.0）进行计算，计算简图如下：

计算简图 轴力图（KN) 弯矩图（KN·m）

图55 主框架分析图（升降工况：垂直荷载）

（2）垂直荷载与风荷载组合作用下：

垂直荷载：P=89.5KN（升降工况下坠落）（已考虑荷载不均匀系数2.0）

考虑正风向（风压力）情况下主框架内力图如下图所示：

计算简图 轴力图（KN) 弯矩图（KN·m）

图56 主框架分析图（升降工况：垂直荷载+正向风荷载）

考虑负风向（风吸力）情况下主框架内力图如下图所示：

计算简图 轴力图（KN) 弯矩图（KN·m）

图57 主框架分析图（升降工况：垂直荷载+负向风荷载）

主框架杆件编号图如下图所示：

图58 主框架杆件编号图

从杆件内力图可以看出，受力最大的外立杆为30号杆件，力大小为97.04KN且为拉杆；

外立杆即为80×40×3mm的定制钢，其截面面积A=684mm2

外立杆标节间的连接采用2根M18普通螺栓：

腹杆截面特性： 30*30*3矩形管

面积A=300.8mm2,Ix=35000mm4

惯性半径i=10.78mm， L0=356.2mm，按两端铰支考虑

查得稳定性系数：稳定系数φ=0.909

腹杆与主框架上、导轨之间采用螺栓连接，每边2个M18螺栓连接，

所受最大拉力为N=34.38kN，其水平和垂直分量均为24.12KN：

导轨采用140*80*40*6的Q345B定制钢，导轨截面面积，截面惯性矩惯性半径，按两端铰支考虑；

当导轨手拉，M=17.66kN·m，N=105.96KN时，截面拉应力最大：

查得稳定性系数：稳定系数=0.733

卧林段施工组织设计导轨标节间的连接采用2根8.8级M20螺栓,则

故导轨对接处螺栓能够满足强度要求。

对提升支座进行受力分析计算

在升降系统的结构件强度、连接强度设计时，按单机位处于升降状态时提升点的作用力进行计算；

作用于竖向主框架提升点的作用力【冀】12D4：电力与照明配电装置，按下式进行计算：

a .提升支座吊点螺栓强度验算