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JTJ239-2005《水运工程土工合成材料应用技术规范》

9.2.6软体排抗滑稳定验算可按下式进行：

9.2.6软体排抗滑稳定验算可按下式进行：

α 坡角（°）; △h一软体排上下水头差(m); Yu一水的重度(kN/m3); fg—一软体排与坡面的摩擦系数,用水下值，由试验确定。 9.2.7软体排横向余排长度宜采用式（9.2.7)确定，纵向余排长 度应在横向余排长度的基础上根据流场变化情况分析确定。

fsg一软体排与坡面的摩擦系数,用水下值，由试验确定。

JC／T 2287-2014 玻璃纤维增强塑料快装脚手架武中 L—软体排横向余排长度（m）

L=kAh, V1+ m

9.3.1软体排土工织物排体、加筋带、砂助套和绑扎环的缝制应 满足设计要求，缝接处的强度不宜低于土工织物拉伸强度的 70%。缝制允许偏差应符合表9.3.1的规定。

软体排土工织物缝制允许偏差 表 9.3.1

9.3.2压载材料的制作和系结应符合下列规定。

.3.2压载材料的制作和系结应符合下列规定。 9.3.2.1块石和混凝土块的规格、重量和抗压强度等指标应满 足设计要求。

9.3.2.砂和砂袋元填科直 的颗粒含量应大于80%，粘粒含量应小于10%。砂肋和砂袋充填 胞满度宜为80%。砂被充填料宜采用透水性较好的细砂或中粗 砂，粘粒含量应小于3%，砂被厚度宜大于300mm。

9.3.2.5砂肋、砂袋、混凝土块和混凝土联锁块与软体排加筋

带的系结方式、间距和系结材料等应满足设计要求。 9.3.3软体排铺设应进行清障。 9.3.4软体排铺设可采用人工铺设或铺排船铺设。 9.3.5软体排护底应先于堤坝施工，软体排长度和宽度应按设计 要求确定，并应考虑软体排的收缩量。 9.3.6软体排铺设方向在单向流河段宜逆流铺设。 9.3.7软体排铺设过程中，排与排之间的有效搭接宽度，水下不 应小于2.0m，陆上不应小于1.0m。软体排沿堤坝轴线方向宽度 不宜突变。 9.3.8软体排抛设块右或混凝土块压载时应防止块石或混凝土 块棱角造成软体排的破损。 9.3.9堤项合拢处应加大软体排护底范围，并应对软体排采取防 冲措施。

9.3.7软体排铺设过程中，排与排之间的有效搭接宽度，水下不 应小于2.0m，陆上不应小于1.0m。软体排沿堤坝轴线方向宽度 不宜突变。

9.3.10砂被的铺设不得出现通缝。

款体排护底充许偏差 表

附录A本规范用词用语说明

A.0.1为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程 的用词说明如下： (1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”； 反面词采用“严禁”。 (2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”； 反面词采用“不应”或“不得”。 （3)对表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”或“可”； 反面词采用“不宜”。 A.0.2条文中指定应按其他有关标准、规范执行时，写法为“应 符合·的有关规定”或“应按…执行

本规范主编单位、参加单位、

主 编单位：天津港湾工程研究所 参加单位：交通部长江口航道管理局（原长江口航道 建设有限公司） 中交水运规划设计院 上海航道勘察设计研究院 长江航道局 主要起草人：张敬（天津港湾工程研究所） 孙方禾（天津港湾工程研究所） 谈泽炜（交通部长江口航道管理局） 苗中海（天津港湾工程研究所） （以下按姓氏笔画为序） 叶国良（天津港湾工程研究所） 刘爱民（天津港湾工程研究所） 陈学良（上海航道勘察设计研究院） 张珊（中交水运规划设计院） 张志平（中交水运规划设计院） 张景明（上海航道勘察设计研究院） 李国祥（长江航道局） 胡义龙（长江航道局）

黄传志（天津港湾工程研究所） 燕太祥（中交水运规划设计院） 戴承礼（上海航道勘察设计研究院） 总校人员名单：李永恒（交通部水运司） 何文辉（交通部水运司） 吴敦龙（中交水运规划设计院） 李元音（中交第一航务勘察设计院） 张树仁（中交第一航务工程局） 陈学良（上海航道勘察设计研究院） 何光春（重庆交通学院） 张敬（天津港湾工程研究所） 孙方禾（天津港湾工程研究所） 叶国良（天津港湾工程研究所） 黄传志（天津港湾工程研究所） 徐树华（天津港湾工程研究所） 张珊（中交水运规划设计院） 白金勇（天津港湾工程研究所） 董方（人民交通出版社） 管理组人员名单：张敬（天津港湾工程研究所） 叶国良（天津港湾工程研究所） 苗中海（天津港湾工程研究所） 徐树华（天津港湾工程研究所）

中华人民共和国行业标准

水运工程士工合成材料应用技术规范

1.0.4由于土工合成材料的特殊性及其与土相互作用机理的复 杂性，有些作用机理有待进一步揭示。因此，对重大工程和有特殊 要求的工程，应通过专门的技术经济论证，进一步完善设计和施工 方案。

3.0.2根据国内外土工合成材料抗老化试验研究成果，

3.0.根据国内外士 外款 射是弓起土工合成材料老化的主要因素，掺入防老化材料的士工 合成材料仅能有限地延长其强度保持时间，在工程中采用物理方 法减少或隔断阳光照射，能更有效地保护士工合成材料，延长其使 用年限。如土工合成材料设置在一定水深以下，用砂土、块石等掩 埋覆盖。由于不同深度的水和砂土等具有良好的遮挡紫外线辐射 的效果，现场试验50mm的砂士和2.0m水深下的聚丙烯土工织物 树用年限在50年左右。但根据国内外20多项工程的土工合成材 料现场取样检验资料分析，很多工程由于施工破坏造成土工合成 材料强度损失，使得土工合成材料的耐用年限降低，除少数受施工 影响较大的土工合成材料外，一般工程的土工合成材料的耐用年 限在30年以上，采用聚酯材料耐用年限可达50～100年。为便于 使用单位了解土工织物合成原材料的物理力学和耐久性能，根据 有关资料整理了土工合成材料原材料的物理力学和耐久性性能比 较表，见下表。

%'0 ~t6'0OE ~ SIsll ~ 001,26 ~ 58紫N()OE~ 915091 ~ 0tl001 ~ S616'091°9 ~ 96"91'9 ~ 96°09 ~ 0E9°9~0'19'9~0°()09 ~ 0E09 ~ SZ09 ~ Sz1聚461's~z't6'L~9'96'L~6'9 ~ EZ（001 ~ S6St ~0ELI ~ LLI~ L机8'1聚1591°9~8L'（5+8~9'905 ~ OZ001 ~ 868'~7408112221E'~?0'L~t't0E'1 ~ 9z'Is~+'+6'L~E'S~ 02~69 ~ 0106 ~ OL~LI~L15(U/N)"P /N(/N)"IP /ND(/NY)"IP /ND(U/NT)"P/(/NY)LP / ND(5)品(%)(%)(%)(%)(%)H产/ND（张强浙断态态干fiH丝裂膜丝强长42

4.1.2织造和非织造土工织物均具有反滤功能，但非织造土工织 物和织造士工织物的机织士工织物孔隙尺寸大小级配较适宜，其 保土性能和透水性能较好，同时产量高，成本较低，因此条文推荐 采用非织造王工织物和机织土工织物。非织造土工织物的单位面 积质量宜采用300~500g/m，是根据实际工程实施经验而定的。 设在构件安装缝处的滤层，一般采用垂直铺设，为适应构件的沉 降、位移，故规定宜选用抗拉强度较高的机织土工织物，以防撕裂。

4.2.3为了确保水能畅通地流过土工织物，一些学者提出了渗逐

性推则，要求土工织物的渗透系数大子土的渗透系数。由于士工 织物不可避免地要产生一定淤堵现象，导致渗透系数降低,因而要

发挥正常功能的前提条件。为避免土工织物被顶破、刺破导致拉 坏土工织物的连续性，所以条文规定土工织物先用二片石或碎石 找平，对上有抛石护面的土工织物滤层，应在土工织物面上设置仅 护层。

4.3.1基层表面如有过大的凹凸不平，会影响土工织物的铺设质 量和造成工织物破损，特别不能有尖锐物体，故规定要进行整 平。坡趾如有淤泥，极易产生滤层织物滑动，在调查中有些工程因 施工过程中未清除坡趾淤泥而发生滤层织物滑动破坏。因此，对 铺设土工织物的基层表面提出了处理的具体要求。 4.3.3土工织物在铺设前，为便利施工应根据设计的尺寸及施工 机具和施工能力加工成铺设块，对斜玻坡面的铺设块，宽度一般加工 成6m左右，此数值是由工程经验得来的。铺设块的长度根据设 计尺寸加一定富裕量，是考虑土工织物的收缩和基层面的凹凸不 平误差。每个铺设块是由儿幅土工织物缝制而成，土工织物铺设 块拼接尼龙线的强度不得小于150N，是经过多个工程的经验得来 的。

4.3.1基层表面如有过大的凹凸不平，会影响土工织物的铺设质 量和造成土工织物破损，特别不能有尖锐物体，故规定要进行整 平。坡趾如有淤泥，极易产生滤层织物滑动，在调查中有些工程因 施工过程中未清除坡趾淤泥而发生滤层织物滑动破坏。因此，对 铺设土工织物的基层表面提出了处理的具体要求。

4.3.6条文中要求及时进行表面防护层施工和上部回填，主要是

为防止土工织物受太阳紫外线照射，致使老化变脆，强度降低，影 响土工织物铺设质量。

5.1.1许多工程实践证明，采用土工合成材料加筋垫层处理堤坝 软基，可以保证基底完整连续，约束浅层地基软土的侧向变形，均 化应力分布，从而提高地基承载能力和稳定性，减少差异沉降。因 此，在软弱地基上建造防波堤、护岸、堤坝和港口道路堆场等工程 可采用土工合成材料加筋垫层。

5.2.3水运工程土工织物应用技术规程》（J/T23998）中，加 筋垫层边坡稳定采用圆弧滑动面法，推荐简单条分法，计算边坡稳 定安全系数时加筋垫层按设计抗拉力所提供的抗滑力矩考虑，稳 定安全系数增加值很小，与许多工程实例中加入加筋垫层后边坡 的稳定性提高的事实不符。本规范推荐一种基于假设土工合成材 料加筋垫层承担堤体上部水平力，采用圆弧滑动面推导的加筋垫 层边坡稳定安全系数计算公式较好地解决了上述问题，并经过了 多项工程验算。由于加筋垫层并不处于绝对水平状态，上部水平 力的一部分会通过加筋垫层传到下部土体，因此加筋垫层实际承 担的水乎力需要进行折减，根据已有的工程实例和计算结果，折减 系数ng可取0.5~0.75,该取值范围相对偏于安全。 5.2.6土工合成材料不同于一般的建筑材料，它们被用作加筋垫 层时，有明显的时间效应、温度效应、环境效应和施工影响等，试样 在试验室测得的抗拉强度指标反映其短期室内条件下的强度，用 王工程时，需根据短期强度合理转化为材料的设计强度，设计强度

指材料在使用寿命内保持的有效强度，两者之间采用经验系数K 来换算。其他标准中也有将经验系数K分解为铺设时机械码 坏、材料蠕变、化学剂破坏和生物破坏等影响系数。

来换算。其他标准中也有将经验系数K，分解为铺设时机械破 坏、材料蠕变、化学剂破坏和生物破坏等影响系数。 5.2.8根据有关试验研究及相应的工程实例，在合成材料与淤泥 质软土之间设置砂垫层，可以充分发挥合成材料作用，改善地基变 形，利于地基稳定，利于地基软土固结。因此本条文规定在织物与 软土之间宜设置砂垫层

5.2.8根据有关试验研究及相应的工程实例，在合成材料与淤

5.2.8根据有关试验研究及相应的工程实例在合成

质软土之间设置砂垫层，可以充分发挥合成材料作用，改善地基变 形，利于地基稳定，利于地基软土固结。因此本条文规定在织物与 软土之间宜设置砂垫层。

6.1.1加筋土岸壁是一种新型的水工结构，见下图，其显著特点 是造价省、工期短、结构简单、施工方便，对地基承载力要求不高。 目前，全国已有数十座加筋土岸壁式码头和护岸工程竣工投人使 用或正在建设。工程实践表明，加筋土技术在水运工程中的应用 是成功的，特别是在节约工程造价和加快施工进度两方面，为越来 越多的人们所共识。加筋土技术在各种工程中的应用已十分广 泛。但鉴于目前我国尚未在海岸工程中应用，特别是水下施工如 何保证质量，尚无工程实例，故在条文中规定可用于内河航道护岸 和中小型码头岸壁。

加筋+岸壁结构示意图

6.1.2加筋体的筋材铺设和填料压实有较高的技术要求，干地施 工易于达到这些要求，水下施工尚无经验，故条文中规定应采用于 地施工。

6.1.3加筋体是填料和加筋材料形成的柔性复合体，未完工

程抗水流冲击能力较弱。因此，对工期较长、洪水期要继续施 工程，条文中建议要考虑相应的防洪度汛措施。

6.1.4鉴于目前加筋土技术尚在发展之中，需要不断积累资

6.1.4鉴于目前加筋士技术尚在发展之中，需要不断积累资料， 同时也为了监控施工质量，故条文中提出了相应规定。

6.2.1当对加筋建筑物进行稳定性计算时，是将加筋土体视为 假想的重力式刚性体系对待的，显然，假想的重力式刚性体的断面 尺寸愈大，则整体稳定性愈高。根据国内外有关规程和工程经验 常用的断面形式见下图，当加筋土体地基条件较差，后方地形平坦 时，一般采用正梯形断面，上小下大，符合重力式墙的稳定性要求； 当墙高较小时，一般采用矩形断面，施工简单；当地形受限制时，即 原岸坡较陡较高、大断面开挖有困难且地基条件较好时，采用倒梯 形断面较合适，施工方便。锯齿形断面主要是为了满足高大岸壁 稳定性要求，在上述断面的基础上发展而成的。 6.2.2.1在墙面板块底部设置条形基础不仅能使墙面板块的 安砌质量和墙面板块的整体性得到保证，同时也能减少墙面板块 的不均句沉降，这对欠固结地基土更有重要意义。条文中提出的 条形基础最小尺寸考愿了建筑物较高的安全度。 6.2.2.3墙面板块尺寸愈大，砌成的墙面整体性愈好，侧向变 形也小，施工进度也快，但安、搬运困难。国外施工机械化程度 高，有采用大型整体面板的工程实例，条文中提出的墙面板尺寸系 国内工程实践的总结。

6.2.2.7沉降缝是沿墙面及基础竖向设置的通缝，实际上是加

不仅要排水以减少或消除墙体内外水头差，同时又不允许加筋土 填料顺排水缝流失，因此在排水缝处应设土工织物滤层。

加筋土体常用断面形式图

6.2.6加筋带所受拉力来源于水平土压力，但加筋王结构的整体 力学机理比较复杂，加筋带拉力也不完全等于水平土压力，目前国 内外采用的拉力计算公式较多，下表列出国内外几种常用加筋拉 力计算公式，以供计算时参考。

加筋带拉力常用计算公式

加筋带拉力计算结果比较图

6.2.7 土工带系柔性材料,延伸率较大。因此士工带设

6.2.7土工带系柔性材料,延伸率较大。因此土.T带设计拉

土工带系柔性材料，延伸率较大。因此土工带设计拉力的 下是以强度作为控制条件，而是以延伸率作为控制标准。取

延伸率为1.5%~2%时的拉力作为设计值，主要是考虑水工建筑 物的重要性和使用环境的恶劣性。 6.2.12加筋土体由于加了筋，且有严格的密实度要求。因此，相 对自然土体而言，将加筋土体视为重力式刚性墙，以此来验证加筋 土体一加筋士岸壁的整体稳定性。

6.3.3.3由于加筋材料间的摩擦要小于筋材与填料之间的摩 擦，故要求加筋材料在加筋体内不相互接触，因此在结构转角处要 用填料隔开。考虑到加筋材料分层铺设和填料压实厚度一般为 300mm左右，故提出厚度宜天于50mm 6.3.4.1填料最大粒径和分层压实厚度是参照公路工程有关 规范确定的。 6.3.4.5压实度指标是根据工程经验规定的，施工中必须严格 执行。在距墙面板800mm范围内，由于采用轻型机械压实，故规 定的压实度略有降低。

执行。在距墙面板800mm范围内，由于采用轻型机械压实，故我 定的压实度略有降低。

7.1.1模袋是用高强化纤长丝机织成的双层袋状织物，模袋上下 两层织物之间每隔一定距离，有一定长度的尼龙绳，把两层织物连 拉在一起，控制灌注成形的厚度。它可以代替模板用混凝土泵把 混凝土或砂浆灌入模袋之中，硬化后形成混凝土、砂浆板或块。可 用于护岸、堤坝和内河航道整治等工程护坡。 7.1.3条文规定的最小厚度是根据工程实践经验制定的。为保 证其耐久性，故规定混凝土的强度等级不低于C20砂浆的强度不 低于M15。

7.2.4模袋类型、厚度和适用范围系参考国内工程实践经验和国 外有关资料而定，供设计参考选用。模袋混凝土的厚度是影响工 程安全和造价的主要因素。目前尚无行之有效的计算公式。目前 在已有的海工工程中一般采用250~400mm厚的模袋混凝土，有 的工程厚度达700mm。 7.2.5《土工合成材料应用手册》中有关模袋混凝土厚度的计算

Lu Y (1 + m²) t ≥ 0.07 CHwN B Y m

垂直水边线护面板长度（m）； R w—水的重度(kN/m3); 混凝土或砂浆的有效重度(kN/m3); m一—边坡角α的余切，m=cota，m=2~5。 2）抗冰推移所需厚度按下式估算：

7.3.1 模袋充灌混凝土时，会产生收缩，为此预留模袋的收缩富 裕量。

1.3.1模装充罐混凝土时，会产 裕量。 7.3.3在封闭式抛石护岸模袋混凝士护面的施工中，因抛石棱体 是透水的，随着海潮的涨落，会使堤内外形成水头差，这样会给模 袋施工带来不利。在这种情况下，内坡般利用退潮施工最为有 利；外坡一般利用涨潮施工为宜。 7.3.8.1模袋具有一定吸水性，当充填混凝土时，混凝土中的 水分一部分被模袋纤维吸走而影响混凝土的流动性，因此本条文 规定陆上部分的模袋在充填前应保持湿润。 7.3.8.3在泵管出口处设置减冲挡板，是为了防止混凝士直接 冲打在下层模袋上，造成打破模袋而出现事故。 一海海上技减电

7.3.3在封闭式抛石护岸模袋混凝土护面的施工中，因抛石棱

大，控制模袋厚度的张拉绳断裂而使模袋局部出现鼓包，所以在充 填模袋混凝土时充填速度宜控制在10～15m3/h范围内。对充填 压力控制在0.2~0.3MPa的要求，主要是防止因压力过大而使充 填饱满度不易掌握，造成因压力过大而把模袋涨裂或出现局部“鼓 包”，所以在充填模袋混凝土时速度不宜过快。 7.3.10根据一些工程实践经验250mm厚模袋，收缩富裕量控制 在200mm左右,便能收到接缝挤严的效果。

8.1.3用砂性土充填时排水快，容易密实成形；采用其他士料如 亚粘土充填时容易产生堵塞，鼓胀、不饱满、密实成形时间长等现 象。 8.1.4充填袋暴露在太阳光下，易老化变脆、强度降低，特别在夏 季施工，如上一层袋体不能及时充填覆盖，坡面未及时相应铺护，

3用砂性土充填时排水快，容易密实成形；采用其他土料如 士充填时容易产生堵塞、鼓胀、不饱满、密实成形时间长等现

8.1.4充填袋暴露在太阳光下，易老化变脆、强度降低，特

季施工，如上一层袋体不能及时充填覆盖，坡面未及时相应铺 袋易老化破损，造成砂士流失。故在本条中做出规定。

8.2.2.4在波浪、水流较大地区，采用非织造土工织物作滤层 材料对织物的孔径、渗透系数、强度及厚度均有较高的要求。 8.2.9充填袋筑堤要求充填土料能较快固结，使袋体不断升高 保护袋体内侧的充填土不流失或尽量少流失，所以宜选用砂性土

8.2.2.4在波浪、水流较大地区，采用非织造土二织物作滤

8.3.3本条文对近滩取砂安全距离的规定是为了保证充填提 已有岸坡的安全稳定性，

8.3.3本条文对近滩取砂安全距离的规定是为了保证充填堤和

甘肃省市政工程预算定额2018 第二册 道路工程已有岸坡的安全稳定性。

已有岸坡的安全稳定性。

9.2.2分离压载软体排是用土工织物缝制成一定尺寸的单块排 体，在排体上抛块石、砂袋或混凝土块等压重物的软体排。系结压 载软体排是用士工织物缝制成一定尺寸的单块排体，排体纵向缝 有加筋带，通过加筋带将排上压载物与排体联结于一体的软体排 系结压载物有砂袋、砂肋、混凝土联锁块等。砂被软体排是用2块 土工织物按一定间距和型式缝制成管、格状或大型充填袋状排体， 砂被内充填砂性士的软体排。 9.2.4软体排施工铺设过程中及冲刷变形引起的排体受力由排

系结压载物有砂袋、砂肋、混凝土联锁块等。砂被软体排是用2块 土工织物按一定间距和型式缝制成管、格状或大型充填袋状排体， 砂被内充填砂性士的软体排。 9.2.4软体排施工铺设过程中及冲刷变形引起的排体受力由排 体的加筋材料和土工织物承受，参照有关工程资料，针对软体排取 用土工织物极限抗拉强度的50%作为允许抗拉强度是安全的，同 时也能有效地利用士工 拉特性

.2.4软体排施工铺设过程中及冲刷变形引起的排体受力由排

9.2.4软体排施工铺设过程中及冲刷变形引起的排体

体的加筋材料和土工织物承受，参照有关工程资料，针对软体排取 用土工织物极限抗拉强度的50%作为允许抗拉强度是安全的，同 时也能有效地利用七工织物的抗拉特性。

CJJ／T 285-2018 一体化预制泵站工程技术标准(完整正版，清晰无水印)9.3.6软体排铺设方向规定有利于排体搭接处抗掀动稳定。

9.3.6软体排铺设方向规定有利于排体搭接处抗掀动稳定。 9.3.7相邻铺设的排体间有一定的搭接宽度是防止搭接处被掀 动，形成冲刷坑。经验证明水下排体有效搭接宽度一般不小于 2.0m，陆上排体有效搭接宽度一般不小于1mg