油气输送管道穿越工程设计规范GB 50423-2013.pdf

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成的不同而异; (4)收缩在凝结初期比较快,以后逐渐迟缓,但仍持续很长 时间。: 对于钢筋混凝土结构,当混凝土收缩时,钢筋承受力,阻碍了 混凝土部分的收缩变形,并使混凝土承受拉力。 分段灌注的混凝土结构和钢筋混凝土结构,因收缩已在合拢 前部分完成,故对混凝土收缩段的影响可予酌减,拼装式结构也因 同样理由可酌减。

6.4钻爆法隧道衬砌设计

6.4.2本条对山岭隧道平面设计、纵断面设计提出了具体要求。 平面上宜直线布置,便于运输、测量监控,特殊条件下亦可选用折 线形隧道,折线转角处半径与油气管道曲率半径相适应;纵断面上 宜采用人字坡,便于自流排水。

6.4.6隧道衬砌因其通过的地质情况、结构受力、计算

的是喷锚与整体的组合。其优点是能充分发挥围岩的自承能力, 调整衬砌受力状态,充分利用衬砌材料的抗压强度GB/T 42210-2022 液晶显示屏用点对点(P2P)信号接口 电参数,从而提高衬研 的承载力。 整体衬砌是一次衬砌成形的传统形式,施工进度较慢,小断面 隧道较少采用。 衬砌结构类型及强度,必须能长期随围岩压力等承受作用,而 围岩压力等作用又与围岩级别、水文地质、埋藏深度、结构工作特 点等有关,因此在选定时,可根据这些情况考虑。此外,衬砌结构 的选用还受施工方法、施工措施等影响,因而还需考虑施工条件 等。鉴于地下结构的工作状态极为复杂,影响因素较多,单凭理论 计算还不能完全反映实际情况,为了使理论与实践相结合,选用的 衬更为合理,除根据以上因素外,还要通过工程类比和结构计算 并适当考虑工程误差确定。 6.4.7对设置衬砌时应符合的各项规定说明如下: 1隧道边墙一般有直墙和曲墙两种,一般隧道开挖后,围岩 均会产生较大侧压力导致衬砌破坏,故一般跨度不大于5m的小 断面隧道可采用直墙式衬砌,大断面隧道应采用曲墙式衬砌,尤其 严寒地区洞口若不封闭,洞内冬季会冰冻,会产生较大侧压力导到 衬砌破坏,更应采用曲墙式衬砌。 2当隧道外侧山体覆盖较薄,地面横坡较陡,或因洞身岩层 构造不利,层面倾斜较陡,有顺层滑动可能以及施工塌产生围岩 松动、滑移等情况而引起明显偏压的地段,为了承受不对称的围岩 压力,应采用偏压衬砌。但也要注意当隧道外侧覆盖厚度过薄,会 出现外侧土坡失稳,因而尚应采取设置地面锚杆、抗滑桩或支挡绚 构等措施。 3洞口地段,一般埋藏较浅,地质条件较差,受自然条件(雨 水侵蚀、冰冻破坏、气候变化等)影响,土质较松散,岩石易风化,稳 定性较洞内差,衬砌受力情况也较洞内不利,如有时受仰坡方向的

的是喷锚与整体的组合。其优点是能充分发挥围岩的自承能力, 调整衬砌受力状态,充分利用衬砌材料的抗压强度,从而提高衬砌 的承载力。 整体衬砌是一次衬砌成形的传统形式,施工进度较慢,小断面 隧道较少采用。 衬砌结构类型及强度,必须能长期随围岩压力等承受作用,而 围岩压力等作用又与围岩级别、水文地质、埋藏深度、结构工作特 点等有关,因此在选定时,可根据这些情况考虑。此外,衬砌结构 的选用还受施工方法、施工措施等影响,因而还需考虑施工条件 等。鉴于地下结构的工作状态极为复杂,影响因素较多,单凭理论 计算还不能完全反映实际情况,为了使理论与实践相结合,选用的 衬砌更为合理,除根据以上因素外,还要通过工程类比和结构计算 并适当考虑工程误差确定。

4.7对设置衬砌时应符合的各项规定说明如下:

1隧道边墙一般有直墙和曲墙两种,一般隧道开挖后,围岩 均会产生较大侧压力导致衬砌破坏,故一般跨度不大于5m的小 断面隧道可采用直墙式衬砌,大断面隧道应采用曲墙式衬砌,尤其 严寒地区洞口若不封闭,洞内冬季会冰冻,会产生较大侧压力导致 衬砌破坏,更应采用曲墙式衬砌。 2当隧道外侧山体覆盖较薄,地面横坡较陡,或因洞身岩层 构造不利,层面倾斜较陡,有顺层滑动可能以及施工塌产生围岩 松动、滑移等情况而引起明显偏压的地段,为了承受不对称的围岩 压力,应采用偏压衬砌。但也要注意当隧道外侧覆盖厚度过薄,会 出现外侧土坡失稳,因而尚应采取设置地面锚杆、抗滑桩或支挡结 构等措施。 3洞口地段,一般埋藏较浅,地质条件较差,受自然条件(雨 水侵蚀、冰冻破坏、气候变化等)影响,土质较松散,岩石易风化,稳 定性较洞内差,衬砌受力情况也较洞内不利,如有时受仰坡方向的 纵向推力等。因此,洞口应设置洞口段衬砌或加强衬砌。根据经

验,本款规定应不小于5m的加强衬砌长度。 4在洞身地质条件变化地段,围岩压力是不相同的,为了避 免强度不够,引起衬砌变形,围岩较差地段的衬砌及偏压衬砌段应 适当向围岩较好的地段延伸,以起过渡作用,延伸长度应视围岩的 具体变化情况而定,一般延伸5m~10m。 5V在洞身有明显的硬软地层分界处,由于地基承载力相差很 大,前后衬砌下沉不匀,往往造成破裂,甚至引起其他病害,此时应 设置变形缝。

1复合式衬砌的初期支护多采用喷锚支护,具有支护及时、 柔性的特点,并在一定程度上能够随着围岩的变形而变形,力求最 大限度地发挥围岩的自承能力。根据围岩条件,复合衬砌初期支 护采用喷射混凝土、锚杆、钢筋网和钢架等支护形式单一或组合施 工,并通过监控量测手段,确定围岩已基本趋于稳定,再进行内层 二次衬砌施工,二次衬砌可采用模筑混凝土、喷锚、拼装式衬砌等。 2影响二次衬砌受力状态的因素很多,除围岩级别、地下水 状态、隧道埋置深度外,还有初期支护的刚度、隧道断面大小及其 施作时间等,敌设计二次衬砌时,应综合考虑各种因素的影响,以 期达到经济安全的目的。目前,多采用工程类比法设计二次衬砌。 管道隧道均属于小断面隧道,若采用模筑混凝土二次衬砌工法,则 衬砌台车与出渣设备在空间上产生矛盾,初支和二衬不能同步施 工,因而绝大多数隧道都是待贯通之后才施作二次衬砌,造成较差 的围岩段施工中存在不安全因素,也造成隧道工期的延长,若二衬 也采用喷铺支护就可解决上述两项缺点。 二次衬砌一般受力比较均匀,为防止应力集中,故宜采用连接 圆顺、等厚的马蹄形断面。 3表6.4.8中复合衬砌的设计参数,是根据国外铁路(公路) 隧道支护参数统计、类比,结合专家意见进行调研修改的。其中 V、V级围岩当初期支护设置格栅钢架时,要求喷射混凝土必须覆

6.4.9采用喷锚衬砌时,应符合的规定说明如下

1为确保衬砌不侵入隧道限界,喷锚衬砌内轮廓除考虑按整 体式衬砌内轮廓要求放大外,尚应预留100m作为补强之用。喷 锚衬砌是柔性结构,厚度较薄,并与围岩共同作用,考虑必要时需 要加强喷锚衬砌,以防内轮廓尺寸不够,因此预留。 3鉴于有水时不利于喷层与围岩的紧密黏结,难以充分发挥 喷射混凝土的应有作用,甚至给喷射混凝土带来不利影响;洞内地 下水具有侵蚀性的地段,易造成衬砌腐蚀,由于喷层厚度较薄,受 腐蚀的危害甚于模筑混凝土衬砌,岩性较软的岩层,开挖后易风化 潮解,亲水性很强,遇水泥化、软化、膨胀、围岩压力大,严重者发生 淤泥状流涧,稳定性较差,喷锚衬砌难以阻止其迅速的变形;喷锚 衬砌抗冻胀性能较差,严寒和寒冷地区,土壤冻胀导致衬砌破坏的 危害甚于模筑混凝土衬砌,敌大面积淋水地段、能造成腐蚀及膨胀 性地层的地段、严寒和寒冷地区不封闭的隧道,不宜采用喷锚衬 砌。对于地下水不发育的V级围岩的山岭隧道,通过现场试验确 定相关参数后,也可采用锚喷支护。

6. 4.10 采用整体式衬砌时,应符合白

1隧道洞口地段,如线路中线与地形等高线斜交,地质条件 较好,为降低边、仰坡开挖高度,选用斜交洞门时,可采用斜交衬 砌。但因斜交地段地层压力和衬砌受力较为复杂,施工也较困难 特别是在松软地层地段,易出现病害或造成事故,为了安全,故制 定本条规定。 2在严寒地区,冬春李节,洞内气温常在0℃以下,衬砌工 由于冷缩影响,往往导致开裂、变形,为了结构安全,应设置伸缩 缝,伸缩缝的间距可视隧道长度及其所在地区最冷月平均气温等 条件确定,一般是洞口段短些,洞内长些,气温影响较大者短些,影 响较小者长些;设计时,可根据具体情况,每隔10m~30m设置 道,如围岩较好,又无地下水时,亦可采用贯通拱圈与边墙的工作

缝代替之。 3隧道衬砌背后,尤其是拱圈顶部与围岩之间,由于混凝土 收缩,一般会留有空隙,特别是当采用支撑开挖法施工时,Ⅲ~V 级围岩与衬砌更不易密贴,围岩压力不能均匀传布,也不能充分发 挥围岩的弹性反力,衬砌易变形,所以作了本条规定。 当洞身通过地质不良地段或傍山有偏压地段,一般地压较大 且不对称,如不及时压注水泥砂浆填充衬砌与围岩间空隙,衬砌更 易变形,因此要求向衬砌背后进行断面压注水泥砂浆或其他浆液 既填充空隙,改善衬砌受力状态,又加固围岩,减少围岩压力。 有地下水地段设有引水设备时,应采取措施,防止堵塞通路: 但不能因为需引水而不压浆,衬砌是主体结构,防止衬砌变形是主 要的。如压浆后排水通路堵塞造成渗漏时,可再钻孔、凿槽或埋管 水,或采取其他防水措施 6.4.11初期支护应具有合理的刚度,并且在一定程度能够随着 围岩的变形而变形;由于喷射混凝土、锚杆、钢筋网、钢架或格栅钢 架等的不同作用各不相同,初期支护的刚度与其组成成分有着密 切关系。敌在设计时应根据工程地质、水文地质、隧道断面尺寸、 覆盖层厚度等条件选择初期支护的组成部分,确定初期支护的刚 度时,除上述因素外,还应考虑地面及地下建筑物的种类及状态和 使用目的等因素;当隧道所在地区对地表下沉量有严格限制时,在 此条件下,应进行现场试验,防止单凭经验处理问题。在松散、胶 结性差的地层中可加设钢筋网,以提高喷射混凝土与受喷岩面间 的黏结力,防止喷层剥落和松散介质塌。 在不同地质条件下,使用锚杆的目的也不同。在节理、层理发 达的硬岩和中硬岩中,因岩石本身强度高,一般会出现因开挖而使 围岩中的应力超过围岩本身强度的现象;在此条件下,采用锚杆的 目的在于抑制岩块间的滑动,以保持围岩稳定。在软岩或土砂地 层中,往往因开挖而使围岩中的应力超过本身的强度,从而在围岩 中出现朔性区,使净空变形加大,此时采用锚杆的且的在于限制塑

性区的产生及发展,尽力减少围岩变形,以达到稳定围岩的自的。 锚杆类型可分为端头锚固型、全长黏结型、摩擦型、预应力镭 杆等,

于一体的动态控制过程。通过施工勘察与监测,可以调整设计 护参数和施工工艺,提前发现工程难点、疑点,及早进行技术准 ,实现安全、可靠、经济、合理的目标。因此工程设计中应针对具 的条件提出具体的施工勘察和监测要求。

1留设隔水岩柱。 一般山岭钻爆法隧道,其顶面上覆盖层厚度般不小于隧道 横断面高度的2.5倍~3倍,但对于水下隧道来讲,在隧道开挖 后,受打眼、爆破作业的扰动,围岩原始状态遭到破坏,从而产生导 水裂隙或使原裂隙扩张导通,因此必须留设隔水岩柱将河水与开 挖隧道“隔离”,防止涌水,保证施工安全。“隔水岩柱”实际就是隧 道埋深,参照煤矿水下采煤方法在采区顶部保留一定厚度的隔水 岩柱,以防止水的侵人。一般而言隧道顶与水体之间的竖向距离 不宜小手隧道横断面高度的10倍。防水侵入的保护岩层厚度按 下式计算:

S=1. 5X(HXB)°.5/F+C

中充填物胶结不实等情况下,仅留隔水岩柱隔水是不够的。为了 确保开挖面安全作业,设计应要求施工中必须向开挖面打超前钻 “探水”。探水钻孔有两个作用:一是根据探水钻孔所取岩芯判断 开挖前方岩石破碎情况,裂隙发育程度等(因为工程地质勘察时: 按详勘要求一般钻孔孔距50m,孔与孔之间地层情况很难预测); 二是根据钻孔流水流量判断裂隙是否导水,是否与河水有水力联 系(一般流水是清水而不带黄色说明与河水无水力联系),从而确 定是否需要采取进一步措施治水。一般超前探水钻孔3个,钻孔 口应有防突水措施(在孔口安装闸门),一个钻孔取岩芯,两个不取 岩芯,钻孔长度一般30m50m,孔径为100m~150mm,钻孔搭接 长度10m。钻孔外插角一般3°。 3N超前地质预报。 根据围岩状况,对于断层较多,围岩破碎的隧道除了要进行超 前钻孔探水外,还应进行超前地质预报,采用CQTC一1、TSP等 超前地质预报探测系统,可以探测前方各种地质构造、破碎带、充 水带,与超前探水结合,有效地避免大量涌水、塌等地质灾害,确 保施工安全。 4注浆“堵水”。 超前钻探发现开挖面前方出现异常状况,围岩破碎,裂隙发 育,钻孔水流量大,不采取措施施工难度较大且存在较天风险时 应立即停止开挖作业,采取注浆措施“堵水”,以防止大量的裂隙水 涌人开挖面。

6.5.1本条对盾构法隧道的适用条件提出了基本要求。

1纵断线形的形式主要考虑围岩类别、岩性、裂隙发育程度 涌水大小等因素确定。分为“一”字形、“U”字形和倒“J”字形,见 图1、图 2、图3。

图1“一”字形纵断线

图2“U”字形纵断线

图3倒“J”字形纵断线

(1)对于岩性单一且均匀的岩层可以考虑“一”字形,这样隧道 施工简单,设计单坡排水或人字坡排水即可; (2)对于透水性差的粉土、粉质黏土、黏土、硬岩(I、Ⅱ类)、地 下水少,可以考虑“U”字形,隧道纵断面顺着河床横断面,有利于 减小竖井的深度;: (3)连续穿越两种岩性差异较大的河床,可以考虑倒“J”字 形,在较硬岩石层为“一”字,向软岩或卵石层过渡时逐渐向上斜, 形成倒“J”字形;

(4)对穿越长度2000m以上,考虑到盾构机资源获得(采买 或调运)周期长,在保证施工周期不因引进盾构机而受影响的同 时,可提前开工,并可降低费用。也可考虑钻爆法隧道与盾构法隧 道相结合的方案。一端钻爆法掘进,端盾构掘进。 盾构机掘进坡度应根据具体地质条件、设备配套肥坡能力确 定,单坡度过大运送管片的轨道车马力要加大,并且要增加一些自 动可靠的制动机构,另外大坡度对管片的组装技术要求增高,因此 一般坡度不超过5%;对平巷隧道为了自动排水(主要由管片接缝 渗水,泥水加压平衡机泥浆运输管道堵塞拆除漏水等)一般设计成 0.2%~0.4%的坡度;盾构隧道曲率半径除考虑隧道施工转弯要 求外,还要考虑管道弹性敷设安装的要求,不应小于1000D管道 曲率半径控制,主要是减少管道产生的附加弯曲应力。 6.5.3盾构隧道施工多采用土压平衡式盾构机和泥水平衡式盾 构机。根据具体地质、水文条件确定。盾构机选型可参考表3。

表3盾构隧道盾构机选型表

注:×一原则上不适用的土质条件

应用时要研究辅助工法及辅助机构等;

应用的安 Q一原则上适用的土质条件。

6.5.4为了取得较好的经济效益,在工程地质条件好、周围

能提供一定抗力的条件下,衬砌结构可以设计得柔一些,但圆衬砌 环变形的大小对结构受力、接缝张角、接缝防水、地表变形等均有 重大影响,故必须对衬砌结构的变形进行验算,做必要的控制。

1对隧道进行抗漂浮验算的主要目的是避免隧道在施工、运 营期间发生上浮现象,发生上浮现象的原因包含理深过浅或地震 状态下的沙土液化。根据其他抗漂浮稳定性的设计要求,抗漂浮 稳定性系数一般取1.15,故本规范作此规定。 2盾构隧道结构的地基承载力验算主要包含隧道施工及管 道试压时的验算,隧道充水运行时竖向载荷更大,必须验算。施工 时的地基承载力验算主要考虑如果地基承载力过低,会造成盾构 设备磕头,姿态难以控制,此时应对该段进行地基加固;试压时,特 别是竖并附近第一个管道支墩处,由于竖并内数十米的试压水柱 集中作用,可能造成局部地基承载力不足,应扩大该支墩基础或在 并底加设临时的管道支撑措施,降低竖向集中作用。地基承载力 过低的地层不应采用隧道内充水运行。 6.5.8装配式衬砌的构造要求。 1:装配式衬砌结构的环片之间均用螺栓连接,虽有施工操作 繁琐、用钢量大的缺点,但可增加隧道抵抗变形的能力,有利于保 证施工精度、施工安全及衬砌接缝防水,故在软弱、含水、承载力差 的士层中多选用螺栓连接环片。 环片按其螺栓手孔的大小,通常有箱形和平板之分。当衬砌 较厚时,为减轻自重,常选用腹腔开有较大、较深手孔的箱形环片; 环片较薄时,为了能承受施工中盾构千斤顶的顶力,则以选用较少 开孔的平板形环片为宜。 2选用较大的环宽,可减少隧道纵向接缝和漏水环节、节约 螺栓用量、降低环片制作费和施工费、加快施工进度,但受运输和 盾构及机械设备能力的制约,故应综合考虑。 3钢筋混凝土环片的厚度视隧道直径、埋深、工程地质和水 文地质条件的不同,一般为隧道外轮廓直径的0.05倍~0.06倍。 6.5.11管片壁后注浆包括同步注浆、即时注浆及二次补强注浆 等,同步注浆和即时注浆应与盾构掘进同步进行;根据隧道稳定状

1对隧道进行抗漂浮验算的主要目的是避免隧道在施工、运 营期间发生上浮现象,发生上浮现象的原因包含理深过浅或地震 状态下的沙土液化。根据其他抗漂浮稳定性的设计要求,抗漂浮 稳定性系数一般取1.15,故本规范作此规定。 2盾构隧道结构的地基承载力验算主要包含隧道施工及管 道试压时的验算,隧道充水运行时竖向载荷更大,必须验算。施工 时的地基承载力验算主要考虑如果地基承载力过低,会造成盾构 设备磕头,姿态难以控制,此时应对该段进行地基加固;试压时,特 别是竖井附近第一个管道支墩处,由于竖并内数十米的试压水柱 集中作用,可能造成局部地基承载力不足,应扩大该支墩基础或在 并底加设临时的管道支撑措施,降低竖向集中作用。地基承载力 过低的地层不应采用隧道内充水运行。

6.5.8装配式衬砌的构造要习

1:装配式衬砌结构的环片之间均用螺程连接,蛋有施工操作 繁琐、用钢量大的缺点,但可增加隧道抵抗变形的能力,有利于保 证施工精度、施工安全及衬砌接缝防水,故在软弱、含水、承载力差 的士层中多选用螺栓连接环片。 环片按其螺栓手孔的大小,通常有箱形和平板之分。当衬砌 较厚时,为减轻自重,常选用腹腔开有较大、较深手孔的箱形环片; 环片较薄时,为了能承受施工中盾构千斤顶的顶力,则以选用较少 开孔的平板形环片为宜。 2选用较大的环宽,可减少隧道纵向接缝和漏水环节、节约 螺栓用量、降低环片制作费和施工费、加快施工进度,但受运输和 盾构及机械设备能力的制约,故应综合考虑。 3钢筋混凝土环片的厚度视隧道直径、埋深、工程地质和水 文地质条件的不同,一般为隧道外轮廓直径的0.05倍~0.06倍。

6.5. 11管片壁后注浆包括同步注浆、即时注浆及二次补

等,同步注浆和即时注浆应与盾构掘进同步进行;根据隧道稳定状 态和环境保护要求,可进行二次补强注浆,注浆量与速度应根据环

境条件和沉降监测结果等确定;注浆材料应满足强度、流动性、稳 定性、可填充性、凝结时间、收缩率、环保等要求。

6.6.1油气管道顶管机选型根据工程条件确定,多采用

油气管道顶管机选型根据工程条件确定,多采用土压平衡 水平衡式顶管机,可按表4经技术比较后确定。

表4顶管机选型参考表

注:★★一首选机型;★一可选机型;空格一不宜选用。

1限于目前的顶管设备与施工技术水平,顶管多以水平为 主,同时考虑排水要求,对坡度作了规定。 2顶管隧道曲线顶进多指平面内的,其曲率半径应符合管道 安装的要求。

6.6.5为克服大段顶进过程中摩擦力的影响,应设置中继

时中继站间距不宜过大,以免隧道行程难以控制,造成隧道呈“蛇 行”状,影响管道在隧道内布置安装。

6.7.2圆井有利于结构受力,地质条件差时采用;矩形等断面竖 井的空间利用率高,且施工(支模,钢筋绑扎等)方便。 6.7.4沉井深度超过50m,均应采取措施。措施中包括设后浇 带、用补偿收缩混凝土和增加水平钢筋等。 6.7.5土对井壁摩阻力的数值与沉并入土深度、土的性质、地下 水状况、井壁外形及施工方法有关,此项数值应根据实践或经验资 料确定。

6.7.9沉井平面形状、大小主要由地基容许承载力而定。

设在受水流冲刷较大的地方,应考虑阻水较小的截面形式(如做成 圆端或尖端)。对于圆形沉井,从外形来说是阻水较小的,但对于 外形较大尺寸的沉井,反而增大挡水面积,对抗冲刷不利,所以宜 加以比较。一般管道隧道的沉井都设在不受水流冲刷或水流冲刷 很小的位置,沉井平面多选为圆形。 棱角处做成圆角或钝角,可使沉井在平面框架受力状态下减 小应力集中,同时可减少井壁摩擦面积和便于吸泥(不致形成死 角)。做成圆角、圆端形后在下沉过程中,容易形成“土拱”作用,减 少侧面土压力,亦即减小土对井壁摩擦力,方便下沉。 沉井井孔的最小宽度应视取土机具而定,一般不宜小于 2.5m~3m。井孔布置应结合取土机具所能及的范围一起考虑, 统筹安排布置。 沉并外壁从主体结构的受力来考虑,最好做成垂直的,以能增 强土对沉并的侧向弹性抗力作用,但有时为了顺利下沉的需要,往 往又将沉井外壁做成台阶形或斜坡形,但在有些土质中采用台阶 形或斜坡形外壁对减少土对并壁的摩擦力未必有效。沉井采用任 何形式的外壁,应根据设计要求,地质及水文情况、施工技术条件、 施工方法等全面考虑确定。 松软土中制造沉井底节,如高度过大容易发生倾斜而且难以

纠偏,故一般认为不应大于沉并宽度的0.8倍。

6.7.20本条对桩墙式围护结构的设计进行了规范,说明如

6.7.21地下连续墙应符合的规定说明如下:

1单元槽段的长度和深度。槽段长度和深度的确定,一般应 与以下因素有关: (1)设计要求:即与结构物的用途、形状、尺寸、地下连续墙的 预留孔洞等有关。 (2)槽段稳定性要求:即与场地工程地质条件、水文地质条件、 周围的环境条件和泥浆质量、比重等有关。 (3)施工条件:即与挖槽机性能、贮浆池容量、钢筋笼的加工和 起吊能力、混凝土供应和浇灌能力,现场施工场地大小和施工操作 的有效工作时间等有关。 2地下连续墙的接头形式应满足结构使用和受力要求,当作 用纵向分布并没有内衬时,可采用普通圆形接头;无内衬时应采用

防水接头;当需要把单元槽段莲成整体时,采用刚性接头。 3从传力可靠和简化施工考虑,地下连续墙与主体结构水平 构件宜采用钢筋连接器连接。钢筋连接器的抗疲劳性能及割线模 量应符合《钢筋机械连接技术规程》JGJ107的要求。 4为保证使用要求,墙体表面的局部突出大于100mm时应 予以凿除,墙面侵入隧道净空的部分也应凿除,

6.7.23型钢水泥士搅拌墙

1竖并支护结构都应根据基坑周围环境保护要求确定变形 控制指标,型钢水泥土搅拌墙的变形控制还应满足内插型钢拔除 回收等的要求。竖井开挖过程中应避免发生较大变形造成水泥土

开裂,影响其截水效果以及对水泥土抗剪能力的削弱。 2目前,工程中多采用普通硅酸盐水泥进行三轴水泥土搅拌 桩的施工,相关经验积累都是建立在此基础上的。我国幅员辽阔, 各地土层条件差异较大,若在工程中采用其他品种的水泥,应通过 室内和现场试验确定施工参数,积累经验

6.8.1为了保证洞口正常工作,本条规定采用钻爆法施工的山地 或水域隧道,应确保洞口在设计洪水频率下不被洪水淹没,使隧道 内在施工或运营期间不受洪水影响

6.8.1为保证洞口正常上作 定米用拍漆法施 或水域隧道,应确保洞口在设计洪水频率下不被洪水淹没,使隧道 内在施工或运营期间不受洪水影响。 6.8.2斜巷提升难度较大,根据现在施工技术,规定了不同的提 升方式的斜巷倾角。 6.8.3为确保施工、运营期间人员进出隧道的安全,应设置人行 道和躲避洞。对超过15°的斜巷应设台阶及扶手。 6.8.4为使管道等材料能够进入到平巷段,应在斜巷与平巷段交 界处设置马头门。马头门处衬砌厚度与配筋应根据计算进行 加强。 6.8.6V斜巷底部应根据设计计算出水量设置集水坑和相应的排 水措施

6.8.7本条规定旨在保证斜巷施工运输时人员安全。

6.9.2表6.9.2中混凝土的最低强度等级大多是从满足工程的 耐久性要求考虑的。为了减少地下超长结构混凝土的收缩应力和 温度应力,现浇混凝土结构混凝土的设计强度也不宜采用低于表 6.9.2规定的等级。盾构环片及混凝土顶管的强度均不宜低于 C50,对于坚硬岩石的顶管、盾构隧道施工应适当提高混凝土强度 等级。

6.9.3本条规定的钢管许用拉应力、压应力、剪应力及

是依据现行国家标准《输油管道工程设计规范》GB50253的 ,并参照美国的《烃类和其他液体输送管线系统》ASMEB31. 为有关规定制定的。

.9.4根据现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010,

6.9.5W盾构隧道钢筋混凝土管片连接螺栓的机械性能等级一般 采用4.6级~8.8级。为了保证隧道的使用寿命,对螺纹紧固件 表面必须进行防腐蚀处理,

6.10.2钻爆法施工的隧道防水措施说明如下:

1W围岩注浆是将不透水的凝胶物质(防水材料)通过钻孔注 人扩散到岩层裂隙中,把裂隙中的水挤走,堵住地下水的通路、减 少或阻止涌水流入工作面,同时还起到固结破碎岩层的作用,从而 为开挖、衬砌创造良好的条件。 2混凝土或钢筋混凝土结构自防水是一个综合体系,故应以 系统工程对待,确立以混凝土自防水为根本,接缝防水为重点的防 水原则。 3原条文中“应铺设防水板或系统盲管(沟)”,要求过高,对 于采用其他措施能达到防水要求的可不设防水板、系统盲沟等。 6.10.3洞口或明洞建筑于露天地区,一般有地表径流的影响,如 不设法截、拦、排走,容易引起冲刷坡面,产生塌;或流人回填体 内部,浸泡回填料,增加明洞负荷,因此要做好明洞截、排水系统。 6.10.4用盾构法施工的隧道,通常修建在地质条件不太好的含 水地层中,地下水中含有的腐蚀性介质将影响钢筋混凝土管片的 耐久性,在设计时就应采取措施加以保护

6.10.6盾构及顶管隧道进出施工防水极其重要,可避免涌水、突 泥及竖并周边不均匀沉降的发生。可根据井口的结构、尺寸和理埋

深,并考虑地形地貌、地质及水文条件、环境要求和对地面建筑物 的影响等因素合理选用,如降水法、旋喷桩、搅拌桩、注浆法、SMW 桩、冻结法或组合加固等。盾构(顶管)进、出洞土体加固范围最小 为:长度为主机长度加2m,宽度为主机外缘左右方各3m,高度为 主机外缘上下方各3m。当洞口处于砂性土或有承压水地层时,宜 采取降水和土体加固组合措施。应对洞口外土体的加固效果进行 检查,加固体强度、抗渗指标应经过现场取样试验确定。当洞口处 于砂性土或有承压水地层时,应在洞门处打米字形9点水平探测 孔,观测加固土体的抗渗性,如发现渗漏水或泥沙的空洞必须 米取补充加固措施,

6.12.1通过十儿年来国内长输管道工程采用隧道的情况来看, 遂道内管道敷设已成了隧道设计中的一个重要环节。隧道内管道 的敷设方式应充分考虑到管道输送的介质、隧道的纵坡、隧道断面 的大小、敷设管道的数量以及施工方式等条件。如在忠武输气管 道工程中,山区隧道有3m×3m和2.5m×2.5m两种城门洞型断 面,当隧道纵坡度大于15°时,管道在隧道内采用滑动支座连续架 空敷设;当隧道纵坡度小于15°时,采用地上填土敷设的方式(隧 道围岩都为基岩)。在江底隧道中情况又不一样,考虑施工条件受 限制,平洞段管道采用滑动支座连续架空敷设的方式(支座与隧道 底板齐平)。目前国内的管道山岭隧道采用覆土敷设的较多;水下 隧道基本采用支座架空敷设形式。 6.12.4W水域隧道或排水不畅地山岭隧道,由于水流不能自动流 出,容易造成水淹管道,无论采取填土理设还是架空敷设,都应考 虑水淹状态下管道的抗漂浮稳定性问题。应通过计算并采取可靠

冷隧道,由子水流不能目切 ,容易造成水淹管道,无论采取填土埋设还是架空敷设,都应 意水淹状态下管道的抗漂浮稳定性问题。应通过计算并采取可

.12.6隧道内钢结构长期处于潮湿空气工作环境,受潮气的

高防腐层的使用周期,减少生产成本,应采用高质量、附着力强、不 易裂缝脱皮、耐水性好的防腐材料。 6.12.7管道同锚固墩(件)之间的良好绝缘,可防止阴极保护电 流漏失,是保证管道达到有效的阴极保护所必需的。 6.12.8V水域隧道建议充水运营。运营期间隧道内充水可平衡隧 道内、外水压,对结构安全有力;避免不断渗(透)水破坏隧道周围 稳定环境影响结构安全;避免无关人员进入隧道影响安全运营; 利于隧道内消防安全;有利于防腐;可以降低日常通风、排水、照明 等维护费用,节能环保。山岭隧道日常运营时一般用土把洞门封 住,并设置排水、排气管

7.1.1油气管道在选线阶段,首先要考虑避免或减少与铁路(公 路)的交义,可以使管道线路设计更加合理,也可以避免或减少因 交叉带来的相互影响。公路、铁路穿越点一般应选择在路基稳定 便于穿越的位置,当条件受限时也可从公路、铁路的桥梁下交叉穿 越。铁路编组站、大型客站、变电所是铁路上的大型和重要工程, 一且发生事故,危险性大,故严禁交叉。 7.1.6本条款参照了国家现行标准《输油管道工程设计规范》 GB50253、《输气管道工程设计规范》GB50251及《钢质管道穿越 铁路和公路推荐作法》SY/T0325的要求,并结合实际工程情况 确定的。管道与被穿越的铁路(公路)宜垂直相交,使交叉管段长 度短,穿越投资少,管理方便:但同时考虑穿越收到地形、地质条 件、地方规划因素、各类敏感自标的限制,许多地段只能小角度交 叉穿越,为此规定交叉角不宜小于30°。油气管道与公路、铁路桥 梁下交叉时,在对管道采取防护措施后,交叉角可小于30°,此规 定对于管道穿越既有铁路桥下,尤其是铁路桥跨越埋地管道,都给 出了较大灵活性。

7.1.1油气管道在选线阶段,首先要考虑避免或减少与铁路(公 路)的交叉,可以使管道线路设计更加合理,也可以避免或减少因 交叉带来的相互影响。公路、铁路穿越点一般应选择在路基稳定、 便于穿越的位置,当条件受限时也可从公路、铁路的桥梁下交叉穿 越。铁路编组站、大型客站、变电所是铁路上的大型和重要工程, 一且发生事故,危险性大,故严禁交叉。

7.1.6本条款参照了国家现行标准《输油管道工程设计

员、车辆通行、排水等,如果油气管道利用涵洞穿越,从管道工程方 面考虑方便了施工,减少了投资,但是对于铁路(公路)来说,改变 了涵洞功能,增加了安全隐惠。

部的最小覆盖层厚度。覆盖层厚度不仅关系到管道的受力问题, 还关系到路基及其路基下部土层承受车辆作用的问题,因此管道 穿越公路、铁路,既要进行管道计算,还应该满足最小覆盖层厚度。 如果不能满足最小覆盖层厚度,应该采取加固措施。最小覆盖层 厚度是参照现行行业标准《钢质管道穿越铁路和公路推荐作法》 SY/T0325制订的。 7.1.10本条是为了避免公路、铁路不均匀沉降对输送管道或者 套管的影响。如果土层不均匀,应采取措施保证管道的安全。 7.1.11套管的内径比管道内径大300mm主要为了便于油气管 道安装。钢筋混凝土套管采用人工顶管施工方法时,内直径不应 小于1m,是为了满足顶管人工开挖作业的需要。 7.1.13W本条是根据现行行业标准《铁路工程设计防火规范》TB 10063的规定编制的。 7.1.14采用钻孔(包括水平定向钻孔、顶管等)敷设穿越管道,如 果孔洞尺寸较输送管道或者套管过大,容易产生路基的塌陷,造成 穿越管道受力不均匀和路面破坏,影响交通和管道运行,因此,要 控制孔洞的直径。出现孔洞过大现象时,应迅速采取措施,充填过 大的孔洞,避免造成路基的塌陷;如果钻孔、顶管、隧洞必须废弃 时,应该迅速采取补救措施进行处理,如低等级混凝土填实孔洞,

7.2.2、7.2.3这两条是沿用原规范的内容。本次编制参照现行 行业标准《钢质管道穿越铁路和公路推荐作法》SY/T0325,提供 了土压力、车辆作用、内部压力产生管道应力的计算方法,穿越管 段其他还承受管道自重、输送介质自重、地下水浮力、季节更替引 起的温度变化、输送介质温度的变化、管道操作状态变化的作用, 对管道的影响应根据实际情况进行计算分析;各种原因引起的地 基变形(如地基不均匀沉降、冻胀、盐渍土、湿陷性黄土、附近区域

开挖、爆破施工的影响等)对管道的影响极大,管道设计选线时应 该避开或采取措施进行处理,否则必须进行计算分析。其他还有 地震、腐蚀对管道的影响等,应该根据情况,进行计算分析。 7.2.4~7.2.6土压力作用下管道的环向应力、公路车辆作用下 管道环向、轴向循环应力、管道内部压力产生的管道环向应力的计 算,是参照现行行业标准《钢质管道穿越铁路和公路推荐作法》 SY/T0325的计算方法。

7.2.7无套管穿越在公路车辆作用下,管段产生环向应力与轴向

应力,本条规定在计入内压、温度等作用组合产生的应力,应按 见范第4.4.2条与第4.4.3条进行强度核算,

7.2.8穿越管段的环向焊缝和轴向焊缝疲劳复核,采用允

,即通过将垂直于管线焊缝的循环应力与耐疲劳极限应力的 值比较进行复核。

7.2.9本条为强制性条文。为了防止公路开挖作业损坏管

条提出在管顶上方500mm处设警示带,提醒作业人员。

7.3.1、7.3.2输送管道采用涵洞、套管等有保护方式穿越公路、 铁路,涵洞的净尺寸应该满足管道安装施工和维护的要求,同时, 还应该满足公路、铁路的要求。另外,涵洞顶部覆盖层的厚度,对 涵洞结构的受力影响较大,应该根据公路、铁路有关规范进行计 算,综合考虑确定。钢筋混凝土涵洞、套管的设计方法应该按照现 行的公路、铁路桥涵设计规范执行。直径大于1000mm的钢质套 管,由于管材较少,宜采用钢筋混凝土套管。 7.3.4、7.3.5套管中的输送管道与套管之间,以及多根输送管道 之间电绝缘是阴极保护的需要。电绝缘体支撑的支撑压力,应该 进行控制,不应对管道防腐涂层造成损坏。

8.1.1穿越工程是管道工程的一部分,因此本条规定应按

采用100%的射线探伤检验已在西气东输等一系列大型工程 行。线路工程在进行了100%的射线探伤后,基本上不再优 波检验焊缝。考虑到穿越工程的重要性,规定了对接环焊缝 行100%的射线探伤外,还要进行100%的超声波检验

8.1.3射线探伤和超声波探伤分级

其中现行国家标准《金属熔化焊焊接接头射线照相》GB/T3323是 以压力容器探伤为主的分级标准,超声波探伤检验是按现行国家标 准《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》GB/T11345执行 的,这两个标准都是在输油和输气工程设计规范中所规定采用的。 另一个是行业标准《石油天然气钢质管道无损检测》SY/T4109, 依据美国API推荐的RP1104编制的,本标准更适用于长距离管 道现场野外对接接头焊缝的射线和超声波探伤检验,我国近期施 工的管道多以此为验收标准,

8.2.2水域小型穿越、二级及以下等级公路穿越、1200m以下的

卒分割,不影响施工周期及施工中的资源利用,并参照美国《液 经和其他液体管线输送系统》B31.4与《输气和配气管线系统 331.8标准要求,制定了本条规定。

8.2.4、8.2.5这两条规定了分阶段试压、合格要求,与现行国家

8.2.6为检验穿越管段的安全性,本条规定强度试压的试验压力

要求为1.5倍设计内压力,严密性试验压为设计内压力,并规定 意压时间要求。需要说明的是,输油管道各点的设计内压力设 可能选取的不同,特别是低洼处的静压力应予充分的考虑。 条规定与输气、输油管道工程的设计和施工验收规范均一致。

.2.7、定向钻穿越回拖之后的严密性试压是检验管道穿越质 重要手段,能够检验管道的承压密封性,避免由于回拖施工作 造成的管道损坏漏检。

8.2.7定向钻穿越回拖之后的严密性试压是检验管道穿越质量

8.2.8由于穿越管段是单独试压,它与埋地管段存在碰口连

问题。本条规定应避免施工连头段采用机械强力组装焊接的情 况,以避免在管道中形成很大的组装应力,强力组装的焊口内容易 存在焊接缺陷而且探伤困难,所以作出本条规定。最好将两端埋 地管段在自由状态下与穿越管段碰口DB31 757-2020 工业气体空分单位产品能源消耗限额.pdf,然后再回填埋地管道。

8.3.1这两条规定了穿越管段防腐应遵循的标准规范,要求满足 相关标准的规定。

8.3.1这两条规定了穿越管段防腐应遵循的标准规范,要求满足

内是相同的,故要求防腐涂层和等级应相同。既便利了施工,也将 腐蚀控制置于同一要求内,达到相同的安全目标

筑物不因腐蚀而丧失使用功能,制定本条规定,要求采用相应的防 性材料制作这些构筑物

8.3.5在天、中型穿越管段一端设置阴极保护测试桩点,是为了 检测穿越管段的阴极保护是否处于正常保护范围,防止管段因腐 蚀而损坏。

Q/CR 562.4-2018 铁路隧道防排水材料 第4部分:排水盲管与检查井8.3.6、8.3.7这两条规定是为了确保穿越管段的阴极保护

补口作业位于野外现场环境,且多是人工操作,控制不严格则达不 到质量要求,所以,本条特意指出应按照相关标准要求,设计中需 要专门提出技术要求。

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