标准规范下载简介
DB32∕T 3696-2019 高性能混凝土应用技术规程.pdfC.1孔隙负压测试系统示意图C.1所示，包括：数据采集和输送装置、压力传感器、针头、管塞、塑 料管、多孔陶瓷头。 1）多孔陶瓷头平均孔径：1.5μm~2.5μm。 2）压力传感器：量程不低于80kPa，精度不低于1kPa。 3）密封性能：塑料与软陶瓷头之间、压力传感器与塑料管之间应紧密粘结，不应漏气。 4）数据采集和传输：通过数字化的采集设备、有线或无线传输方式进行数据采集和传输，也可 采取机械式负压式传感器，通过现场人工读数的方法读取数据。
1孔隙负压测试系统示意图C.1所示，包括：数据采集和输送装置、压力传感器、针头、管塞、 管、多孔陶瓷头。 1）多孔陶瓷头平均孔径：1.5μm~2.5μm。 2）压力传感器：量程不低于80kPa，精度不低于1kPa。 3） 密封性能：塑料与软陶瓷头之间、压力传感器与塑料管之间应紧密粘结，不应漏气。 4）数据采集和传输：通过数字化的采集设备、有线或无线传输方式进行数据采集和传输， 取机械式负压式传感器，通过现场人工读数的方法读取数据
C.2混凝土孔隙负压的测试方法包括下述步骤：
GBT 5312-2009标准下载图C.1孔隙负压测试系统示意图
1）使用前，陶瓷头应在无气水（可以采用普通的自来水加热至沸腾之后，再继续加热超过20 分钟冷却）中预先浸泡超过24小时。 2）采用70kPa~90kPa的负压力抽水，使探头（多孔陶瓷头和塑料管）内饱水； 3）在混凝土浇筑抹平后，将陶瓷探头埋设在距表层1.0cm深度处。对于同一个浇筑混凝土仓面 应布置2个以上探头。 4）孔隙负压采集时间间隔不宜超过10min。 5）混凝土初凝时可停止测试
（规范性附录） 混凝土非荷载裂缝开裂风险控制设计方法
0.1混凝主非荷载裂缝设计应控制开裂风险系数不大于0.70。计算所用参数宜通过试验确定，无试验 数据时，常规工程可按推荐参数取值。 D.2抗裂性设计应包括混凝土收缩控制、温度控制、施工措施控制。收缩变形宜以自生体积变形、干 燥收缩等参数明确；温度控制指标宜以入模温度、内外温差、混凝土温升等参数明确；施工措施宜通 过计算确定一次性浇筑长度。 D.3计算出的开裂系数超过0.70时，宜调整混凝土绝热温升值、降低入模温度、保温养护、减少一次 性浇筑程度等措施，将开裂风险系数控制在0.70以下。 D.4混凝土水化历程及绝热温升宜根据混凝土实际配合比通过试验确定，无试验数据时，混凝土绝热 温升可按下列公式计算，
Q(t) α(t) = (D Q
Qc一水泥放热总量，单位为千焦耳每千克（kJ/kg），可按表D.1选取： Pc、PsL和PEA一水泥、矿粉、粉煤灰的掺量； ki、ks一水化放热相关系数，可按表D.2选取。
表D.1水泥水化放热总量
表D.2不同掺量掺合料调整系数
当未知混凝土组成时，可按表D.3选取T.mx
表D.3不同强度等级混凝土的最大绝热温升
1.031w/b max +0.50.PFA +0.30. Ps ≤1.. (D. 4) 0.194 + w/b
αmx一水化程度最大值，当计算结果大于1时取1； W/b一为混凝土水胶比。 对水化放热速率影响较大，结构温度场计算过程中应考虑温度对水化放热的影响。对于各向 有内部热源的固体的瞬态温度场T(x，y，Z，t)需满足下列热传导方程和边界条件
a'T OT a'T Ea T. (ta,eg)+Tao T(t) =7 q.[fa.eg exp at ax2 oy2 Oz2 R [T. +T,(t)+273] [T()+273]
式中： Λ一混凝土导热系数，通过试验确定，无试验数据时，简化计算时可取2.5，单位为瓦特每米 每摄氏度（w/（m·℃））； 一 水化放热速率:
tae一实际工程中时间t相对于绝热温升测试（式（D.1)）过程中的等效龄期； T。一绝热温升测试时的入模温度，一般为20，单位为摄氏度℃； E。一混凝土中胶凝材料水化反应活化能（J·mo1"），无测试数据时可取30000~40000，单位为 焦耳每摩尔（J/mo1），有配合比参数时，可按式（D.8）进行选取；
E一水泥水化活化能，单位为焦耳每摩尔（J/mo1），可按表D.4选取； kea.Fa 和 k ea.SL二 粉煤灰和矿粉对活化能的影响系数，可按表D.5选取
表D.4水泥水化反应活化能E
表D.5粉煤灰及矿粉掺量对活化能影响系数
在混凝主浇筑块温度计算过程中，初始温度即为浇筑温度。边界条件可通过以下四种方式给 1）第一类边界条件C1：混凝土表面温度是时间的已知函数，即
式中： 1一表面法线方向； 若表面是绝热的，则有：
3）第三类边界条件C3：当混凝土与空气接触时，表面热流量与混凝土表面温度T和气温Ta之 差成正比，即：
式中： β一放热系数，单位为千焦耳每平方米每小时每摄氏度（kJ/(m²·h·℃））。 当放热系数β趋于无限时，TTa，即转化为第一类边界条件。当放热系数β=0时， aT/n=O，转化为绝热条件。 4）第四类边界条件C4：当两种不同的固体接触时，如接触良好，则在接触面上温度和热流量都 是连续的，即
T, = T, aT aT, an an
T = T, aT, aT, an an
混凝土表面覆盖模板或采取保 表面放热系数可按GB50496进行选取。 （强度或弹性模量）以下式表示
其中，f为强度或弹性模量平均值，无试验数据时可按下式进行计算：
f=f+Af........ ........................
fcm=0.3(fck)" fec≤ 50MPa (D. 16) focm = 2.12 ln(1 +0.1(fo +Af) f.>50MPa
Egn=4734fo.s
式中： fe一抗压强度平均值，单位为兆帕（MPa）； fe一抗压强度设计值，单位为兆帕（MPa）； feta一抗拉强度平均值，单位为兆帕（MPa）； Eeta一弹性模量平均值，单位为兆帕（MPa）； a一指数常数，无试验测试值时，弹性模量可取0.5，抗拉强度可取1.0； α。一初始水化程度，无试验测试数据时，C30~C40可取0.15~0.20，C50~C60可取0.10~0.15 C60以上可取0.05~0.10。
D.8混凝土温度变形以下式表示
D.8混凝土温度变形以下式表示
. =..AT....
(t)8as = f[α(t)]eas28
式中： k一湿度影响系数； h一相对湿度； S(t)一时间函数； Ts一尺寸影响系数； D一有效厚度，单位为厘米（cm），对应板即为实际厚度； ks一截面形状因子，板取为1.0，圆柱取为1.15，正方形棱柱体取为1.25，球体取为1.3，立 方体取为1.55：
8sho一混凝土干燥收缩终值； ta一开始干燥时间； E(28)一混凝土28d的弹性模量，单位为兆帕（MPa），以28d强度作为设计依据时，可取E(28)=Eets W一用水量，单位为千克每立方米（kg/㎡）。 D.10混凝土的早期徐变性能宜通过试验确定，无试验资料时，徐变函数J（t，to）可采取下式进行计算
其中.瞬时弹性变形系数q以下式表示
基本徐变柔度函数C.(t,t.)以下式表示：
干燥徐变柔度C(t,t）以下式表示：
to)=9 +C(t,t)+Ca(
+C,.+C, .................
式中： to一开始持荷时间，单位为天（d); E一混凝土加载时的弹性模量，单位为兆帕（MPa）： Q2、3、Q和Gs一实验数据拟合的经验系数。 0.11混凝土的自身收缩、温度收缩在约束作用下混凝土产生收缩应力。约束包括内约束和外约束两类 内约束由混凝土自身内外收缩不均引起，内外温差、湿度梯度均导致收缩梯度的产生：外约束主要由 结构形式、施工浇筑先后顺序所引起。收缩应力计算宜采取有限元法进行，将温度场和收缩变形计算 成果和边界条件，根据程序要求输入相应数据后，由计算机进行计算。为判定综合效应，可将各项最 不利因素相互叠加，进行有限元仿真计算。 用有限元增量求解混凝土应力的整体平衡方程如下：
A=AFAFAFHAF (D. 42
式中： []一 刚度矩阵； (△ 8) 节点位移增量阵列； (△F) 节点荷载增量阵列： (△F) 混凝土徐变引起的节点荷载增量； (△Ft) 混凝土温度变形引起的节点荷载增量； (△Fe) 混凝土自生收缩变形引起的节点荷载增量 相应的应力增量为：
式中： As一应变增量； n，一徐变应变增量； As!一温度应变增量； A°一自生收缩应变增量。 12混凝土开裂风险系数n按下式计算：
式中： A6一应变增量； As一温度应变增量； A°一自生收缩应变增量。 12混凝土开裂风险系数n按下式计算：
式中： o(t）一t时刻混凝土内部最大拉应力，单位为兆帕（MPa); f(t)一t时刻混凝土抗拉强度，单位为兆帕（MPa)
7= o(t) f.(t)
（) (D. 44 f(t)
E.1混凝土28d变形为以混凝土初凝为基准值恒温密封养护7d后转入恒温恒湿（箱）室养护至28d 总的变形值。 E.2初凝至恒温密封养护7d条件下的变形（7d自生体积变形）测试参照GB/T50082中的非接触法收 缩试验进行。并至少按照下列规定的时间间隔测试其变形读数：1d、3d、5d、7d。 E.3试件由密封养护转入恒温恒湿（箱）室养护至28d变形（21d干燥变形）按照以下方法进行： 1）试件成型、试验设备、测试环境参照GB/T50082中的接触法收缩试验进行。 2）试件成型完毕后，应立即采取塑料薄膜作密封处理，并移至温度为（20土2）℃养护室养护 其后带模养护至7d。 3）拆模后，立即将试件移入恒温恒湿（箱）室测试其初始长度，并至少按照下列规定时间间隔 测量其变形读数：1d、3d、7d、14d、21d。 E.4混凝土变形（收缩率或膨胀率）计算参照GB/T50082中的接触法收缩试验进行。混凝土膨胀时 变形为正值，收缩时为负值。 E减5湿落士28d变形按照下式计算，
E.1混凝土28d变形为以混凝土初凝为基准值恒温密封养护7d后转入恒温恒湿（箱）室养护至28d 总的变形值。 E.2初凝至恒温密封养护7d条件下的变形（7d自生体积变形）测试参照GB/T50082中的非接触法收 缩试验进行。并至少按照下列规定的时间间隔测试其变形读数：1d、3d、5d、7d。 E.3试件由密封养护转入恒温恒湿（箱）室养护至28d变形（21d干燥变形）按照以下方法进行： 1）试件成型、试验设备、测试环境参照GB/T50082中的接触法收缩试验进行。 2）试件成型完毕后，应立即采取塑料薄膜作密封处理，并移至温度为（20土2）℃养护室养护 其后带模养护至7d。 3）拆模后，立即将试件移入恒温恒湿（箱）室测试其初始长度，并至少按照下列规定时间间隔 测量其变形读数：1d、3d、7d、14d、21d。 .4混凝土变形（收缩率或膨胀率）计算参照GB/T50082中的接触法收缩试验进行。混凝土膨胀时 变形为正值，收缩时为负值。 5湿凝土28d恋形按照下式计算
E.5混凝士28d变形按照下式计算
式中： 828一混凝土28d变形（10)； 8As,7一混凝土7d自生体积变形（10)； Cps.21一混凝土21d干燥变形（10~）。
式中： 828一混凝土28d变形（10)； 8As.7一混凝土7d自生体积变形（10)；
F.1混凝土吸水率试件应采用符合上口内径为175mm、下口内径为185mm、高度为150mm的圆台体试模或 50mm×150mm×150mm的立方体试模成型，每组3块。试件成型（242）h后拆模，标准养护（72土2）h后 取出，钻取直径为（75土3）mm的混凝土芯样，切除上下表面后制备高度为（75土3）mm的圆柱体芯样。 F.2试件应置于温度为（105土5)℃的烘箱干燥（72土2)h，且每个试件与其他试件或加热面的距离不应 小于25mm。试件取出后放置于温度为（25土3）℃的干燥器中冷却（24土0.5)h，称重并记录W1，立即以圆 柱底面与水面垂直的方式将试件置于温度为（25土3）℃的水中浸泡，试件间隔距离不应小于10mm，试件 最高点与水面的距离为(25土5)mm、（30土0.5)min时，将试件取出并用抹布擦去表面的水，称重并记录 N2。 称是王平的
厂 一混凝土试件的吸水率，单位为百分比（%），精度为0.1%； W一混凝土试件浸泡前质量，单位为克（g），精度为0.1g； W²一混凝土试件浸泡后质量，单位为克（g），精度为0.1g。
G.1试样制备应符合下列规定：
（规范性附录） 盐水干湿循环环境中钢筋锈蚀面积百分率比
1）将HPB300钢筋加工制成直径为20mm、厚度为10mm的圆柱片，直接采用HG/T3523规定的1 型Q235碳素钢片，并依次采用400#，600#，1000#和2000#砂纸打磨圆柱或碳素钢片底面，试样的数 量不应少于12个； 2）应采用丙酮（或乙醇）擦除试样表面的油脂，并吹干后放入饱和氢氧化钙溶液浸泡48h取出 再吹干待用。 G.2试验可采用人工操作或全自动干湿循环试验机进行。 G.3人工操作的试验仪器规格宜为直径180mm，高度200mm的带盖密闭容器。采用500mL玻璃烧杯装 满饱和氯化钠盐溶液，散口放置于密闭容器内。 G.4溶液配制应符合下列规定： 1）基准盐溶液配制，向500mL玻璃烧杯中加入3g分析纯氢氧化钙和17.5g分析纯氯化钠，用蒸 馏水稀释至500g； 2）阻锈剂盐溶液配制，向500mL玻璃烧杯中加入3g分析纯氢氧化钙、17.5g分析纯氯化钠和生 产厂家推荐掺量的钢筋阻锈剂，用蒸馏水稀释至500g。 G.5试验温度应为（20土3）℃，空气湿度应为（75土5）%。 G.6测试及计算过程应符合下列规定： 1）人工操作试验应符合下列规定： a）人工操作浸泡，将本规程第G.1条制备的试样分为两组，每组6个，分别放入本规程第 G.4条配制的基准盐溶液和阻锈剂盐溶液中浸泡2min。 b）人工操作干燥，将试样从溶液中取出，用纸巾从边缘轻轻吸走表面残留水滴，在本规程 第G.3条规定的带盖密闭容器中放置1h。 c）人工操作，浸泡2min，干燥1h为一个循环，8个循环后再浸泡16h，一天共8个循环。 至第50个于湿循环结束后停止试验，取出试样并用成像设备对试释的两面进行拍照， 2）采用全自动干湿循环试验机时，直接将本规程第G.1条制备的碳素钢片放置于试验机中，干 湿循环周期比与人工试验制度相同，无需吸走表面残留水滴的操作，同样至50个循环时停止试验，拿 出腐蚀挂片并用成像设备对试样的两面进行拍照。 3）使用图像处理软件按试样表面锈蚀区与未锈蚀区灰度差别，对试样表面进行二值化处理，计 算得到锈蚀区面积占试样整个工作面积比率，即钢筋锈蚀面积百分率。
G.4溶液配制应符合下列规定
G.6测试及计算过程应符合下列规定：
1）人工操作试验应符合下列规定： a）人工操作浸泡，将本规程第G.1条制备的试样分为两组，每组6个，分别放入本规程第 G.4条配制的基准盐溶液和阻锈剂盐溶液中浸泡2min。 b）人工操作干燥，将试样从溶液中取出，用纸巾从边缘轻轻吸走表面残留水滴，在本规程 第G.3条规定的带盖密闭容器中放置1h。 c）人工操作，浸泡2min，干燥1h为一个循环，8个循环后再浸泡16h，一天共8个循环。 至第50个干湿循环结束后停止试验，取出试样并用成像设备对试样的两面进行拍照。 2）采用全自动干湿循环试验机时，直接将本规程第G.1条制备的碳素钢片放置于试验机中，干 湿循环周期比与人工试验制度相同，无需吸走表面残留水滴的操作，同样至50个循环时停止试验，拿 出腐蚀挂片并用成像设备对试样的两面进行拍照， 3）使用图像处理软件按试样表面锈蚀区与未锈蚀区灰度差别，对试样表面进行二值化处理，计 算得到锈蚀区面积占试样整个工作面积比率，即钢筋锈蚀面积百分率。
R一盐水干湿循环环境中钢筋锈蚀面积百分率比，单位为百分比（%)； A一阻锈剂盐溶液中钢筋锈蚀面积百分率，单位为百分比（%)； Ao一基准盐溶液中钢筋锈蚀面积百分率，单位为百分比（%）。 G.8当钢筋锈蚀面积百分率最大值或最小值，与中间值之差超过中间值的15%时，应剔除此值， 并应取剩余五个值的算术平均值作为测定值；当最大值和最小值，均超过中间值的15%时，应取剩余 四个值的算术平均值作为测定值。
（规范性附录） 钢筋临界氯离子浓度提高倍数测试方法
GB 3445-2018标准下载B (H.1) R,
式中： i一腐蚀电流密度，单位为微安培每平方厘米（μA/cm）； R一线性极化电阻，单位为千欧姆（kQ）； B一取52，单位为毫伏（mV）。 H.6应采用6个金属电极进行平行测试，去掉最小和最大值后计算平均腐蚀电流密度。
水化热降低率测试方法 1.1基准砂浆：按照本附录规定的试验条件配制的不掺功能材料的砂浆 1.2受检砂浆：按照本附录规定的试验条件配制的掺有功能材料的砂浆 .3受检砂浆和基准砂浆样品应符合以下规定： 1）砂浆配比如表 1.3所示。
2）水泥：采用现行GB8076规定的基准水泥，或选用实际工程所指定的水泥 3）砂：满足GB/T12959中直接法的规定要求。 4）功能材料掺量（p）：生产厂家指定。 4水化热测试仪器设备、试验条件参照GB/T12959中直接法测试进行。 5砂浆凝结时间采用GB/T50080中的贯入阻力法测定。
2）水泥：采用现行GB8076规定的基准水泥粤湘高速公路博罗至深圳段预制T梁施工方案（再改），或选用实际工程所指定的水泥。 3）砂：满足GB/T12959中直接法的规定要求。 4）功能材料掺量（p）：生产厂家指定
.4水化热测试仪器设备、试验条件参照GB/T12959中直接法测试进行。 .5砂浆凝结时间采用GB/T50080中的贯入阻力法测定。 I.6测试初凝后开始计时的1d、距加水7d水化放热量，并按下式计算水化热降低率：
水化热降低率，单位为百分比（%）； 一受检砂浆水化放热量，单位为焦耳每克（J/g）； 基准砂浆水化放热量，单位为焦耳每克（J/g）