标准规范下载简介

JGJ∕T 442-2019 开合屋盖结构技术标准.pdf

由轨道顶面与车轮的曲率半径之比确定的系数取值

注：1.r/R为其他值时，m值用内插法计算； 2.厂为接触面曲率半径的小值

幕墙装修施工组织设计方案.doc2.r为接触面曲率半径的小值。

2.厂为接触面曲率半径的小值

7.8.4工作状态的最大荷载是运行过程中考虑恒荷载、活荷载、 风荷载（允许运行的最大风速）、结构变形等条件下的台车最大 支承荷载。如果台车上设置有驱动部件，还必须考虑与行走方向

一致的驱动荷载（含加速或减速运动产生的惯性荷载）。根据现 行国家标准《起重机设计规范》GB/T3811.对应于起重机设计 的荷载组合B，相应的工作状态强度安全系数为1.34：非工作 状态的极限荷载考虑恒荷载、活荷载、风荷载、冰雪荷载、地震 荷载、温度荷载、结构变形等最不利荷载组合（如果台车上设置 有锁定部件，还必须考虑与行走方向一致的锁荷载）：对应于 起重机设计的荷载组合（，相应的非工作状态强度安全系数为 1.22。台车在两种状态下的支承荷载以及非T作状态的锁定荷载 由结构计算确定。 7.8.5台车结构和零部件的疲劳强度计算可按现行国家标准 《起重机设计规范》（GB/T3811的相关规定执行。台车制造主要 材料可参考表5选用。

7.8.6为方便施工，降低建造成本，保证结构的安全性，应严 格控制台车及附属设备的重量。 7.8.7在垂直于轨道方向设置弹簧装置，可以提高活动屋盖对 垂直于轨道方向变形的适应能力。 7.8.8台车设计时应充分考虑台车在运行时承受的横向推力以 及在风荷载与地震作用下产生的倾覆力，防止活动屋盖漂移与车 轮脱轨。台车在顺轨方向和垂直轨道方向应设置平衡机构、以适 应轨道梁可能产生的垂直于轨道方尚的变形。可通过压力传感器 检测每个台车所承受的荷载，通过位移传感器检测油缸的行程并 调整台车项部的高度，防止台车过载。此外，还可在导向轮上安 装测力装置以及在阻尼油缸上安装压力和位移传感器，实时监控

7.8.9轨道设计应符合现行国家标准《起重机设计规范》（B/ T3811的相关规定，根据台车的轮压进行设计。轨道主要采用 以下四种：起重机钢轨、重轨、轻轨和钢板。 7.8.12起重机钢轨材料的力学性能不低于《起重机用钢轨》 YB/T5055中的U71Mn：重轨材料的力学性能不低于现行国家 标准《铁路用热轧钢轨》GB2585中的U71Mn；轻轨材料的力 学性能不低于现行国家标准《热轧轻轨》GB/T11264中的 55Q。当采用钢板作为承重轨道或导向轮及反钩轮作用于轨道梁 十.时，应根据其材质和硬度情况适当降低轮压。 轨道应在主体结构卸载完成后安装就位，其连接构造能够充 分适应主体结构的变形。轨道梁安装时应进行校正：包括标高、 平面位置和垂直度等方面，确保轨道梁就位精确。轨道拼接处焊 缝应打磨平整，轨道接缝位置不得与轨道梁接缝位置重合。

7.9 其他主要机械装置

7.9.1锁销装置通常用于在固定位置提供锁紧力。锁销装置的 锁紧力可根据销轴、连接板的承载力计算确定。 对于轨道为水平状态的情况，在活动屋盖全开和全闭位置， 活动屋盖与支承结构之间的锁紧力应确保活动屋盖在风、地震等 水平荷载作用下不会沿轨道移动，其锁紧力可以由锁销装置单独 提供，不宜单独通过轨器或驱动系统制动力提供，否则会导致 轨器或驱动系统体积过大。 对于空间轨道，当活动屋盖停靠在全开和全闭位置时，川利 锁销装置与车挡共同工作确保活动屋盖与支承结之的 锁紧。 锁定装置通过捕销将活动屋盖固定在支承结构上，运行机 构与支承结构相互插人锁定（图17），锁定装置的连接强度应 不低于插销强度。锁定装置设计应考虑锁定的方向和锁定的位 置。锁紧销只承受顺轨方向荷载，垂直轨道方向的荷载由水平

轮承受，竖向荷载由行走轮承受。插销与插座之间允许存在一 定的间隙，用于适应温度变化引起屋盖结构的伸缩变形。由于 地震作用时的滑移与反复撞击，需要充分考意作用于插销受力 的不均匀性。

图17活动屋盖与支承结构之间的锁定装置 一执行机构：2台车安装座：3锁销：4一台车： 5一锁销座：6一与支承结构连接板

捕销应在活动屋面拼装结束后进行焊接。在活动屋盖经过不 小于10次的开合操作后，方可根据现场实际位置进行配装。 7.9.2驱动系统的制动力可在开合行程任意位置对活动屋盖进 行锁紧。各驱动系统锁紧力存在如下差异： 1轮式驱动系统需具备制动能力，在制动状态时，将轮轨 可滚动摩擦转换为滑动摩擦，其锁紧力大小为轮轨间的最大静摩 擦力； 2卷杨机牵引驱动系统与台车分离，台车多不配备制动系 统，仅可以通过卷扬机提供单方尚制动力，驱动系统本身并不能 确保活动屋盖与支撑结构之间完全锁定： 3齿轮齿条或链轮链条驱动系统通常具备制动力，其锁紧 力大小为驱动系统制动力。 对于空间移动开合方式的轨道，可通过夹轨器将活动屋盖临 时固定在轨道的任意位置，当活动屋盖运行过程中遇到地震或飓 风时，可将活动屋盖进行紧急临时锁定。卡紧部件应有足够的强 度来承担轨道卡紧而产生的力，并且不会因为车轮或轨道的磨损 而松弛。此外，当来轨器工作时，卡紧部件通常采用通电互锁，

断电后也应保证卡紧部件起作用。夹轨器的锁紧力可以根据制动 力大小确定。 几种常见的驱动系统的制动装置如图18图20所示。

18齿轮齿条驱动电机制

图19链轮链条电机制动

7.9.3当活动屋盖处于全闭状态时，锁定装置的两个部分分别 安装于两片活动屋盖上，锁销能将相邻活动屋盖单元连接成一 体，可减小质心与刚心距离，增强结构的整体性，减小结构扭转 效应。对手空间轨道的情况，互锁装置提供的锁紧力不应小于活 动屋盖的下滑力。活动屋盖单元之间的锁定装置如图21所示

图21活动屋盖单元之间的锁定装置

7.9.4行走机构应设置防止活动屋盖被风荷载掀翻的反钩装置。 该装置主要为抵抗极端情况下向上的作用力（竖向地震、风吸） 大于结构自重时发挥作用或极端情况下台车不会脱离轨道，防止 活动屋盖在风载与地震荷载作用下发生倾翻。每台台车均宜设 置反钩装置，并宣进行整体设计。根据设计荷载大小和轨道形式 的不同，可以有多种方式，可以利用带防浮功能的导向轮实现或 设置专门的反钩装置实现。 7.9.5缓冲限位装置是在活动屋盖偶然超出预设停止位置还未 停止时，通过车挡强制使其停止的装置（图22）。通常采用橡胶 块、液压装置或卷绕弹簧作为缓冲器（图23）。车挡高度不宜小 于台车车轮直径的1/2（图24）。缓冲器将活动屋盖单元碰撞引 起的作用力传递给下部结构，通过轻微撞击有效吸收动能，使活 动屋盖停止运行（图25）。

图22活动屋盖运行限位装置布置

应控制各个车挡受力的同步性，当个别车挡出现超载时，可 自动将作用力转移至其他车挡：确保结构体系的安全性。在车挡 安装完毕后，应经过不小于10次的开合操作，根据现场实际情 况进行安装调试。 车挡的设计可参考日本现行工业规范《起重机钢结构规范》 ISB8821的规定：撞击荷载按撞击吸收了70%额度速度的动能 后产生的减速值换算得到。

图25撞击力与缓冲器位移关系曲线 1减震器：2一橡胶：3螺旋弹簧； 1液压阳尼器

8.1.1活动屋盖控制系统主要包括以下内

8.1.1活动屋益控制系统主要包括以下内容： 1启动、停止（制动）加速度控制； 2速度与同步性控制，防止出现卡轨、蛇形运动，对于轨 道不均匀变形具有即时调适能力： 3紧急制动控制可以防止开合式屋盖在电气故障、供电突 然断或机械系统发生产重敌障时出现滑落事故，保证活动屋盖 在风、地震及其他特殊情况下的安全性： 4防止运行过程中的辐射电信干扰： 5防雷保护； 6安全报警装置，在活动屋盖安装前照灯、传感器、风速 仪等报警装置。 8.1.2开合屋盖建筑在使用期间，外界条件可能现在设计充 许范围内的剧烈变化：如大风、暴雨、暴雪、降温等情况：故此 要求活动屋盖控制系统设计时应具有较好的适应能力确保活动 屋盖正常运行。 8.1.3控制系统应通过对加（减）速度、速度、距离等参数的 综合控制，实现对活动屋盖运行的精确控制。 8.1.5开合屋盖控制系统设计应考德适当的元余度。控制系统 应具有过电流保护、漏电保护、短路保护等措施，保证电动机能 在额定荷载范围内正常运转

必要的操作开关（按钮）必须保留。分控盒与主操纵台必须实现 操作互锁，

8.2.3线路设计应由机械专业工程师负责提出要求，由控制专 业工程师负责技术设计。

8.2.4除小型开合屋盖结构或运行简单的单片活动屋盖以

8.2.4除小型开合屋盖结构或运行简单的单片活动屋盖

8.2.4除小型开合屋盖结构或运行简单的单片活动屋盖以 外，均宜采用自动控制操作系统，避免人工操作引起的误 操作。

8.2.5紧急停止开关应设置安全罩，由值班操作人员管理

分步控制开关和速度选择开关均应设置相应的信号灯，整个控制 台面信号明确，方便操作。为便于观察活动屋盖运行情况，控制 室应设置在邻近活动屋盖的位置，并具有良好的视野

3.2.7控制系统分为启动、运行、停止三个阶段，通过对启动 加速、匀速运行和制动减速进行控制，减小活动屋盖对支承结构 的冲击力。控制系统应满足开合屋盖驱动系统的技术要求，采用 两台型号相同的变频电机分别驱动活动屋盖单元两侧的台车时， 其同步运行控制原理如图26所示，

图26活动屋盖单元控制系统原理示意

8.2.9齿轮齿条驱动与链轮链条驱动控制精度较高，一般可以 达到前述控制标准。钢丝绳驱动受到绳长变化的影响，轮式驱动 在运行过程中摩擦力可能发生变化，因此控制标准可适当放宽。

8.2.10通过在台车上安装压力、位移等传感器，检测数据和设 定条件，可动态调整台车运动参数。在台车设置均载装置后，控 制系统对装置的行程和压力随时进行检测，通过调节装置的位移 量使得各台车在行走过程中荷载变化幅度可控

8.2.11当活动屋盖具有多个驱动系统时，各驱动系统之间存在 定程度的不同步属正常情况：但当活动屋盖偏斜变形超过规定 范围时，容易引发重大安全事故，需要采取紧急制动措施，避免 由于多个驱动系统不同步产生的安全隐惠。 8.2.12活动屋盖的偏斜主要由安装误差、结构变形导致台车受 卡或活动屋盖驱动不同步等原因引起的，通过随时调整活动屋盖 的运行姿态，使活动屋盖平稳、安全地开启与关闭，通常使用编 码器纠偏。国家网球中心的轨道距离为72m，允许偏差为0.08%～ 0.24%。对于终点没有插销式闭锁要求的设备，允许偏差可以适 当放宽。

V检测、监控与自诊断系统

8.2.14为确保系统的安全运行，控制系统的检测信号具有不同 的元余校验功能。有些是直接余：例如捕销间隙检测采用双位 移传感器，同一屋盖有4组转角检测等。有些是通过间接关联形 成允余，如张力检测与变频电机力矩检测、卷筒码盘同步检测与 台车接近开关检测等。由于主要状态均用于检测，因此系统具备 了自校验故障的报警功能。虽不能形成多数表决的容错控制，但 可使系统源一且发生故障立即处于最安全的事敌况。根据检测 到的失常信号，确定故障位置和性质，使操作人员可在第一时间 进行故障排除，确保系统的安全，

8.3安全应急保障措施

8.3.1各活动屋盖单元通过现场总线系统互联，由于其在空间 上的延伸，容易受到耦合电涌的威胁。断电锁紧系统，即在高速 转轴上安装常闭式制动器，在低速转轴上安装夹紧制动装置。 8.3.4根据现行国家标准《建筑设计防火规范》GB50016，将 火灾危险等级分为轻危险级、中危险级、严重危险级和仓库危险 级四个等级。其中，大型的开合屋盖结构应属于中危险级的！ 级，防火安全设计非常重要。而活动屋盖自身可开合的特点如能 合理利用，在消防设计将具有很大优势。当活动屋盖的开合控 制系统与消防系统采川联动设计时，一且发生火灾：随着消防报 整系统检测到烟气，屋盖控制系统可迅速将活动屋盖开启，从而 达到快速排烟，减少人员价广的的

9.1.1由于开合屋盖结构经常在全开状态与全闭状态之间进行 转换，因此，其防腐蚀设计与普通钢结构差异较天。由于很多开 合屋盖建筑即使在全闭状态时也并不是完全密闭的，因此．基本 状态为常闭状态的开合屋盖结构可根据具体情况，比纯室内结构 防腐等级适当提高。

9.1.2开合屋盖结构的防腐蚀涂装方案尚应满足国家现行相关

9.1.3防腐蚀涂层构造包括底层、中间层和面层的涂料名称、 涂刷遍数和涂层厚度。对防腐蚀要求较高的重大工程：设计人员 可提出防腐蚀性能目标要求：由专业厂家提出防腐方案：综合比 选确定实施方室

9.1.5对销轴及其相应连接板等易磨损构件可采用镀锌等附着

9.1.5对销轴及其相应连接板等易磨损构件可采用镀锌等附看 性更好的防腐措施。

9.2.1开合屋盖结构应根据活动屋盖的常驻位置和使用功能确 定适当的耐火极限与防火做法。通过消防性能化设计，可以模拟 实际火灾温升，分析结构的抗火性能，采取合理、有效的防火保 护措施。根据国内设计经验，当活动屋盖开启与消防报警装置联 动时，可将建筑视为室外空间，从而大大降低消防扑救的标准。 为保证开合屋盖结构驱动控制系统在火灾时的有效性：设备及电 缆等应具有相应的防火性能。 当活动屋盖离楼（地）面超过一定高度且活动屋盖下的墙 面、楼（地）面为不燃材料时，屋盖的承重钢结构受火灾的影响

较小，经防火性能化评估后，防火措施可适当降低。 9.2.3活动屋盖结构可根据消防性能化设计采用相应的防火措 施或设置喷水灭火保护系统。活动屋盖防火涂料工程应在钢结构 安装工程施厂质量验收合格后进行，应采用符合设计和相应产品 标准的防火涂料。

10制作、安装、调试与验收

10.1.1开合屋盖的结构体系、驱动系统、控制系统之间差异较 大，因此，各部分质量验收要求应区别对待。支承结构与活动屋 盖的原材料应按现行国家标准《钢结构工.程施工质量验收标准》 GB50205的规定执行。对于机械系统的非标准部件，应复核其 材料质量合格证明：包括材料的规格、化学成分、力学性能和交 货状态等，若有热处理等要求时，尚应检验热处理合格报告。对 驱动与控制系统中的采购成品件，应检查其附带合格证是否满足 相应设计要求。电气设备可在现场进行通电检验。 10.1.2根据设计文件编制的施工组织方案在获得工程监理单位 的批准后方可实施。 10.1.3机械驱动系统采用齿轮齿条或链轮链条方式时，应严格 控制啮合部件的安装精度，避免由手安装误差而引起整个系统运 行不稳定、噪声过大等异常现象，保证活动屋盖平稳运行。 10.1.4部件单独调试时，应首先脱开联轴器，进行电气设备空 转调试，一切正常后再接通联轴器。所有部件单独调试合格后方 可进行部件综合调试。 10.1.5开合屋盖结构验收工作对于保证活动屋盖运行的可靠性 非常重要，应根据工程实际情况确定验收阶段与验收方法

10.2.2开合屋盖支承结构变形一般包括结构自重变形、安装误 差、活动屋盖运动变形和环境温度变形，其中自重变形一般可按 全闭状态下结构的变形值通过预起拱进行补偿。安装误差可通过 在支承结构卸载后再进行轨道梁安装、轨道梁与支承结构的可调

连接构造进行调整，运动变形和温度变形则通过台车的调节能力 解决。 10.2.3轨道梁的支承结构通常为大跨度架．分段进行加工制 作。考虑到轨道系统对下部支承结构安装精度要求较高：应进行 预拼装，预拼装方式可以选择实体预拼装或数字模拟预拼装。 10.2.4宜研制专门的试验设备模拟台车的实际运行情况。驱动 系统部件应在出厂前进行空载试验、额定荷载试验、超载试验等 险验与测试。1：1倍额定荷载的全行程运转试验主要用于检验台 车的运行可靠性1.25倍超载试验主要用于检验驱动系统动力 情况。通过试验验证台车的竖向带载调整能力、竖向调整锁母的 可靠性、横向油缸的带载调整能力和横向油缸的阻尼特性，保证 台车达到设计的功能要求和承载能力，将实际运行过程台车出 现故障隐惠的可能性降至最低。台车出厂前的各项测试均应符合 现行国家或行业标准的相关要求。 10.2.6出广前应对电气控制系统各功能组件进行运转测试，其 主要目的在于确保电气接线正确、可靠；系统内各设备在相应运 行工况下的控制程序符合预期的设计要求；各检测仪表（压力表 等）及检测反馈元件（力传感器、位移传感器等）反馈数据正 常：各限位保护开关（行程开关、光电开关、压力继电器等）反 馈信号正常；故障或异常情况，系统安全保护措施到位。厂内调 试包括单机调试、分组联动调试以及系统联动调试等儿方面，主 要自标在于优化控制程序和控制参数，对现场运行工况进行模 拟：为电气控制系统现场调试做准备。电气控制系统出厂前的各 项测试结果均应满足现行国家或行业标准的相关要求。

10.3.2轨道与活动屋盖施工专项方案应根据开闭系统的特点及 设计要求制定针对性的施工方法及措施，包括轨道系统、活动屋 盖及驱动控制三方面内容。 1轨道系统施工方案应包括安装所需条件（即支承结构的

所处状态）、竖向及水平偏差调整措施以及测量控制方法等； 2活动屋盖施工方案应包括活动屋盖结构安装方式、在轨 道系统上的临时支撑条件及相关技术要求： 3台车及驱动系统施工方案应包括台车临时固定措施、台 车吊装就位方法与工艺、台车与活动屋盖连接固定的条件、卷扬 机及钢丝绳的安装方法（如有）等。 10.3.4轨道系统安装前，应对轨道支承构件（轨道梁或混凝土 梁上的预理件）的位置进行复测，轨道系统安装完成后，活动屋 盖钢结构安装前、应对轨道位置进行再次复测。 10.3.5为了保证活动屋盖相对下部轨道系统的对称性及活动屋 盖自重作用下水平推力的释放，提出对安装轨道时横向调节的要 求。轨道安装宜从中间向两侧推进，先将轨道初步安放在轨道梁 十间，然后对轨道梁进行精确定位，完成定位后马上对称安装轨 道紧固压块：并将固定紧固压块的高强螺栓拧紧至设计值的 50%。轨道全部安装完成后静置3d～5d，利用温度变化引起支 承结构的准复变形对轨道的作用，最大程度便轨道与支承结构变 形相协调。然后对轨道整体进行精整微调，调整完成后将轨道固 定高强螺栓拧紧至设计值的100%。 10.3.6不直接利用台车进行活动屋盖钢结构固定的主要原内是 考德施工过程的安全性与台车调整的便利性。 10.3.7由于施T误差等原因，台车在运行过程中所承担的竖向 荷载可能存在明显变化，因此，需要根据安装的位置及状态，对 台车反力进行测量，寻找超差原内并进行相应调整。 10.3.10活动屋盖运行调试时一般按以下方式进行： 1采取手动控制：慢速、短距离移动的方式，确保屋盖移 动过程中无于涉、磕碰等：屋盖运行平稳：无异响或科动：启 动、制动、停止无异带。 2将活动屋盖移动速度调整至额定速度，逐步增大开合移 动距离，多次手动控制活动屋盖移动并记录相应数据；精确调整 驱动电机加减速时间、转矩限制值等一系列参数值，优化控制

程序。 3按不同的运行速度、不同的开合移动距离，进行活动屋 盖单元自动开合调试：进一步优化控制参数和程序。 +分段记录各驱动电机的输出电流、输出转矩、运行频率 等参数，以及各个传感器的反馈数据，对数据进行分析处理，找 出活动屋盖的最佳控制参数。 10.3.12活动屋盖进行开合极限行程检测时，还应同时进行感 应元件校准及微调。按额定运行速度完成10次～15次全程自动 开合运行。

10.+.1除了现行国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》 B50300、《混凝土结构工.程施工质量验收规范》GB50204、 《钢结构工程施工质量验收标准》GB50205和设计图纸外，还要 参考产品对土建的有关要求。预理件验收、钢结构施工质量验 收、驱动控制系统安装质量验收与活动屋盖的验收关系最为 密切。 10.4.3综合国内已经实施的开合屋盖T.程：支承结构采取合理 的安装顺序，并通过轨道安装时对变形误差的补偿，均可满足台 车适应性要求。对于具体工程，如果由于构造空间或其他因素的 限制，无法通过轨道染及轨道的调整满足台车运行要求：应提高 支承结构的制作与安装精度。轨道的平面位置和垂直度的校正应 司时进行。垂直度用挂线锤测量，发现偏差可在轨道梁底加垫片 进行校正，轨道顶面圆弧应平滑过渡。 「支承结构与活动屋盖验收 10.4.4预理件斜非常普遍，对设备安装影响很大，因此预理 板件必须测量四个角点。正误差是指高出平面标高或墙面。 10.4.5升合屋盖结构对轨道接头处的安装精度要求较高，本条 参考了国内外相关工程经验和现行国家标准《通用桥式起重机》

GB/T14405的相关规定。 10.4.7驱动系统安装的可靠性检查包括支撑滚轮是否全部与轨 道接触、齿轮齿条与相关部件的啮合情况、润滑点是否能顺利加 注润滑脂、紧固件连接的牢固性等。防倾翻设备检查包括设备安 装的正确性、相关部件是否有干涉。终点安全插销或锁定装置的 可靠性检验包括安全插销位置的准确性、插销运动的顺畅性和信 号的正确性。在进行租关部件连接紧密性检查时：用0.1kg概 头进行敲击检查，抽查数量不少于10%。供电设备检查包括电 览收放的顺畅性、滑触线接触的性能及采用拖链式供电时，拖链 运动的稳定性。屋盖密闭性检查应注意接缝处的密封性能，不得 有漏水现象。

10.4.9驱动控制系统验收的前提条件为：开合屋盖驱动控制系 统所有试验、调试已完成并达到合格标准，具备正常运转条件： 外部永久性供电工程已经完成：操作便用说明书已经提交。 由于机械系统整体安装完成后，不能对单台设备进行运行测 试，现场工程验收时只审查资料，并对整组设备进行联机验收。 机械性能测试包括活动屋盖运行速度、行程、停位精度等内 容，应满足运行平稳、加减速时无冲击、开合时间等设计要求。 驱动控制系统验收时，还应遵循如下国家现行标准： 《机械设备安装工程施T.及验收通用规范》GB50231： 《起重机设备安装工程施工及验收规范》GB50278： 《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33。 10.4.10安全功能的测试与判定方法如下： 1各种安全开关：先人工触发5次，每次均能符合要求， 然后以额定速度运动5次触发这些开关：每次均能符合要求： 2锁定装置：检查设备的锁定装置的锁定与解锁是否灵活 可靠； 3紧急停机控制元件：在额定速度情况下，触动紧急停止

元件，确认实现紧急停机，反复5次，每次均能符合要求； 4不同控制点控制元件的互锁：在某一控制点上操作对某 设备的设置指令，在另一控制点的控制盘上操作同样指令，判断 被拒绝，反复5次，每次均能符合要求： 5安全信号：检查信号与设备运行状态的一致性： 6设备特性和安全标记：检查设备铭牌和安全警示信号： 7如果有液压系统，应在工厂按照液压系统有关标准进行 测试检验。 10.4.11同步精度测试时，同组设备13次不同行程下（通常 为全行程的1/3以上）的测量数据间偏差若超过30%，则该组 数据作废，增加测量次数，重新检测。 10.4.12电气设备包括：电源柜、配电柜、交流器柜、变频器 柜隔离开关柜等。在进行电气设备的验收时，还应遵守如下现行 国家标准规范： 《低压配电设计规范》GB50054 《通用用电设备配电设计规范》GB50055 《电气装置安装工程电缆线路施工及验收规范》GB50168 《电气装置安装T.程接地装置施T及验收规范》GB50169 《电气装置安装T程旋转电机施工及验收规范》GB50170 《电气装置安装工程盘、柜及二次路接线施工及验收规 范》（B50171 《建筑电气1程施.质量验收规范》（GB50303 《电磁兼容限值》（GB/T17625.1～（GB/T17625.6 《电磁兼容试验盒测量技术》（GB/T17626.1～（B/ T17626.12 10.4.13控制操作系统包括：控制（器）、P1'相、分配 柜、计算机柜、主操纵台、使携式操纵盒（盘）、紧急停止开 关等。

11.1.1与传统的建筑结构不同，开合屋盖结构对运行操作、维 产保养要求很高：否则难以保证其使用功能安全可靠。建筑工程 一般属于质监站的职责管理范围，而国家对电梯、游乐设施、舞 机械等特种设施的验收要求更为严格：属于质量技术监督局职 责管理范围。

11.2.1操作人员应具有相应的机械、电气等专业知识和教育背 景，或经过专业培训：熟悉屋盖传动设备构造及电气知识。活动 室盖操作规定一般包含以下内容： 1每次屋项并合操作前：维修人员应对机械、控制设备进 行全面检查： 2操作前应检查控制系统是否正常，并启动监测系统； 3检查风速仅数据，并记录： +在开合操作过程中，操作人员与指挥人员保持联系：根 据指令动作； 5屋顶在半开状态停留时间不能过长：在全闭状态时应插 安全插销：设备运行过程中：要利用监测系统监视开合全过 程：观察系统运行状态是否有异常，并及时填写屋项开合运行记 录表； 6在屋盖开合全过程中，严禁操作人员脱离岗位。 举办大型活动时，应提前对开合结构进行全面检查，保证开 合屋盖的正常工作。

附录A活动屋盖基本开合方式

A.0.1水平移动开合方式多为双侧开启，每侧可采用单个或多 个活动单元。多个活动单元在屋盖全开状态时平面位置重叠：可 以实现较大的开启率。空间移动开合方式常用双侧开启方式，每 则为单个活动单元。竖直移动开合方式可采用整体活动屋盖。 A.0.2绕竖向枢轴转动开启，通常采用多片（瓣）活动屋盖单 元，活动屋盖单元沿周边轨道绕中心竖轴旋转，各片（瓣）单元 的自重相应较小。绕水平枢轴转动开启，各片（瓣）活动屋盖单 元围绕各白的水平轴旋转，多用于小型活动屋盖。 A.0.3水平折叠方式和空间折叠开启方式，可采用双侧开启或 单侧开启。放射状折叠开启在全开状态时，活动屋盖膜材通常收 纳于场地中央的上空。

附录B围护结构局部风压系数 极值的计算方法

附录B围护结构局部风压系数

B.0.1根据风荷载的脉动特性，局部风压系数极值的最大值常 常对应于风压力的情况，局部风压系数极值的最小值常常对应于 风吸力的情况。 B.0.2根据风压系数时程样本数目，本条规定了风压系数极值 的不同估计方法。 通常，假定风压系数极值均服从极值I型分布，极值I型分 布（图27）为：

其平均值为b十0.5772a，平均值的概率为57%；极值出现 次数最多的众数为b，众数的概率为37%。当采用单一样本时程 的极值作为其估计值时，极值的概率是37%的可能性最大，此

时低估极值的可能性大。因此，应采用多个样本估计风压系数极 直。由于极值的离散性大，在风洞试验中实测风压系数样本数目 越多，得到的极值估计值可能越精确。 B.0.3不少于25个风压系数时程样本时，提取每个时程样本 的最大值、最小值，计算其平均值，得到风压系数最大值、最小 值的估计值。 为了验证本条规定的极值估计方法，对平屋盖风洞试验 得到的风压系数最大值、最小值的实测值和计算值进行比 较，其屋盖表面共设置了210个测压点，对角线风向尚情况 下采集了175个足尺结构的10min样本，提取每个样本峰值 因子的最小值、最大值，分别计算其平均值，等值线如图28 所示。本算例将此平均值看作风压系数最大值、最小值的 “真值”。

图28风压系数极值平均值（175个样本）

采用前25个样本，重新计算风压系数最大值、最小值的平 均值作为风压系数最大值、最小值的估计值，等值线如图29所 示。25个样本的估计值与实测平均值的对比如图30所示，每个 测压点风压系数极值的相对误差不超过10%，210个测压点风压 系数极值的平均误差应小于1%。

图29风压系数极值平均值（25个样本）

图30风压系数极值平均值对比

B.0.+本条规定了采用最好线性无偏估计方法预测局部风压系 数极值。 利用平屋盖210个测压点前10个样本，按照本条规定的方 法计算风压系数最大值、最小值的估计值，其等值线如图31所 示；10个样本的估计值与实测平均值的对比如图32所示，每个 测压点风压系数极值的相对误差不超过15%，210个测压点风压 系数极值的平均误差小于1%

图31风压系数极值的平均值（10个样本）

图32风压系数极值平均值对比

B.0.5本条根据Hermite矩模型变换公式，进行了适当的简 化、修正：用于预测局部风压系数极值：特别是风压系数时程的 持续时间小于100min的情况下，采用该方法能够得到相对准确 的估计值。 在建筑物迎风墙面，利用时程的前四阶矩，Hermite矩模型 变换建立了非正态分布时程与正态分布时程之间的一一对应关 系，由此可得到正态分布峰值因子（本标准取3.5）与非正态分

布峰值因子之间的变换关系。 （1）当峰态系数大于3.0时，利用Hermite矩模型理论，局 部风压系数极值的变换公式如下：

代中：（x 一局部风压系数极值： C、op 风压时程的平均风压系数和均方根系数： k、h3、h; 矩模型的变换； K 正态风压时程的峰值闪子，本标准取3.5 局部风压系数极值的最大值和最小值分别表示为

变换系数<、h3、h.的取值采用简化公式

m3 18 6(1+6/,) 1

式中：川3、m一一非正态风压时程的第三、四阶中心矩。 但是，简化公式高估了h、，，从而高估了极值。采用风 同试验数据对h3、h，的系数进行了拟合分析，得到以下结论： ①当风压系数时程的三阶中心矩m3<0并且四阶中心矩 m，≥3.0时.按下式计算局部风压系数极值：

北滘清越花园精装工程临时用电专项施工方案②当风压系数时程的三阶中心矩m3≥0并且四阶中心矩 m>3.0时.按下式计算局部风压系数极值：

Cx.mnx=Cp+o,·k（3.5+4h3+27h,）

（2）当峰态系数小于3.0时，不再考虑非高斯特性：按下式 让算局部风压系数极值：

利用平屋盖210个测压点前30min时程计算偏斜系数和峰态 系数，按照本条规定的方法计算风压系数最大值、最小值的估计 值其等值线如图33所示；3个样本的估计值与实测平均值的 对比如图34所示，每个测压点风压系数极值的相对误差不超过 30%，210个测压点风压系数极值的平均误差小于10%

图33风压系数极值的平均值（3个样本

DLT1306-2013 电力调度数据网技术规范图34风压系数极值平均值对比

附录C主体结构等效静力风压