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建筑楼盖结构振动舒适度技术标准JGJ_T 441-2019.pdf

式中:api 第i阶荷载频率对应的峰值加速度（m/s²）； Pri 第i阶荷载频率对应的有节奏运动的荷载幅值 (kN /m²) ; F。 舒适度设计采用的荷载（kN/m²）； K 系数，可按本标准表6.3.2取值； ; 第i阶荷载频率对应的动力放大系数： Qpk 有节奏运动的人群荷载（kN/m）： S 阻尼比，可按本标准第6.3.3条取值； f 第一阶竖向自振频率（Hz)。

第i阶荷载频率对应的峰值加速度（m/s）； 第i阶荷载频率对应的有节奏运动的荷载幅值 (kN /m2) :

舒适度设计采用的荷载（kN/m）； 系数，可按本标准表6.3.2取值； 第i阶荷载频率对应的动力放大系数 有节奏运动的人群荷载（kN/m）； 尼比，可按本标准第6.3.3条取值： 第一阶竖向自振频率（Hz)。

某边坡治理(地质灾害)施工方案表 6. 3. 2 系数 K

3按有节奏运动的类型，可按本标准第6.2.2条的规定构 建第i阶荷载频率对应的有节奏运动荷载函数，且荷载函数时长 不宜少于15s，积分时间步长不宜大于1/（72f1）； 4计算第i阶荷载频率对应的峰值加速度αpi，并应按本标 准第6.3.1条的规定计算各不利振动点的有效最大加速度

7.1.1当娱乐设备振动较天时，商业综合体等大型公共建筑楼 盖应进行设备振动舒适度分析，舒适度要求应满足相应使用类别 的楼盖振动限值。 7.1.2当室内动力设备或生产设备振动较大时，车间办公室和

7.1.3当动力设备对楼盖振动影响较大时，宜采用设备隔振

簧吊架系统的自振频率不宜高于8Hz，不应高于10Hz，且应远 离楼盖自振频率范围。当弹簧吊架采用拉簧时，应避免弹簧自身 谐振，且应设置保护装置

7.2.1设备的动力荷载宜采用设备制造厂提供的数据，数据应 包括下列内容： 1扰力和扰力矩的方向、幅值和频率； 2扰力作用点； 3工作转速。 7.2.2当设备制造厂不能提供动力荷载时，可按本节要求计算 动力荷载，计算时应具备下列资料： 动力机器型号、转速、规格和外形尺寸； 2 动力机器质量和质心位置； 3动力机器运动部件质量及其分布位置： 4动力机器的传动方式、运动方向和有关尺寸

7.2.3风机、水泵和电机的竖向动力荷载，可按下列公式计算

(t) = Pmsin(wmt) Pm = mm Em 0m Wm = 0. 105nm

式中：Pm(t) 风机、水泵和电机的竖向动力荷载（N）； Pm 机器扰力（N）； mm 旋转部件的总质量（kg）； em 旋转部件总质量对转动中心的当量偏心距 (m) ; Wm 机器的工作圆周频率（rad/s）； nm 机器转速（r/min)。

7.3.1设备荷载引起的楼盖竖向振动加速度宜采用时程分析计 算方法，

7.3.2计算设备荷载引起的本层楼盖竖向振动加速度时，计算

模型可仅取本层楼盖进行分析。计算设备荷载弓起的其他楼层楼 盖竖向振动加速度时，计算模型宜取整体结构进行分析。

8.1.1当室外振动较大且建筑距离室外振源较近时，应进行楼 盖竖向振动舒适度设计 T

盖竖向振动舒适度设计。 8.1.2室外振动的荷载宜采用现场类比实测与有限元模型动力 计算相结合的方法确定。

8.2.1室外振动引起的建筑物基底振动，应选择与建筑物周围 振源状况、主要振源距离、建筑体量、类型、基础深度、基础形 式、地基土性质类似的既有建筑物实测确定。

8.2.2测量室外振动引起的建筑物基底振动时，应按现行国家 标准《城市区域环境振动测量方法》GB10071的规定执行，并 应符合下列规定： 1测点应布置于建筑物四角及中部的柱、墙底部位置，测 点数不应少于5个，各测点同步测量竖向加速度时程； 2应在有室外振动但无其他显著振动十扰源时进行60s试 采样，统计各测点加速度的均方根值，当相邻测点加速度的均方 根值之比超过2时，应在该两个测点之间增加新的测点； 3传感器频带应包含0.8Hz～100Hz，采样频率不应低 于256Hz; 4测量时测点周围受到局部人为振动激励时间不得超过总 测量时间的5%。

8.2.3公路交通弓起的建筑物基底振动的现场测量，

较为繁忙时段、车速较高时段及重载货车通过时段分别进行。每 个测点连续测量时间不少于1000s。铁路交通或城市轨道交通引

起的建筑物基底振动的现场测量，应在列车通过时进行，每个测 点连续测量不应少于20趟列车

8.3.1室外振动引起的楼盖竖向振动加速度宜采用时程分析方 法。计算模型宜采用整楼进行分析，荷载采用实测振动波输入 柱、墙底部。有实测结果的柱、墙底部应按实测结果输入，无实 测结果的柱、墙底部应采用实测结果的线性内插值。 8.3.2当主要振动影响为施工或公路交通时，应以1s为时间段 长度，计算各时间段1s内各时间点竖向振动加速度的均方根值 并应选取柱底、墙底均方根值最大的连续60s计算。主要振动影 响为铁路交通或城市轨道交通时，应选取柱底、墙底竖向振动加 速度均方根值最大的1趟列车计算。时程分析中采用的时间步长 应与荷载测量采样的时间步长相同

9.1.1不封闭连廊和室内天桥的舒适度设计应包括竖向振动和 横向振动舒适度设计，封闭连廊可仅进行竖向振动舒适度设计。 9.1.2连廊和室内天桥跨度较大时，宜采用减振措施减小振动 加速度。

9.2.1连廊和室内天桥的人群荷载应包括人群竖向荷载和人群 横向荷载

9.2.2连廊和室内天桥单位面积的人群竖向荷载激

pi(t) = Pbr'ycos(2πfs1t) p2(t) = Pbr'pcos(2元fs2t) bL(t) = Pblrzcos(2元fsLt)

代中: pi (t) 第一阶竖向人群荷载频率对应的单位面积人群 竖向荷载（kN/m²）; p2 (t) 第二阶竖向人群荷载频率对应的单位面积人群 竖向荷载（kN/m²）; PL(t) 单位面积的人群横向荷载（kN/m²）： Pb 连廊和室内天桥上单个行人行走时产生的竖向 作用力（kN），可取0.28kN； PbL 连廊和室内天桥上单个行人行走时产生的横向 作用力（kN)，可取 0.035kN：

第一阶竖向人群荷载频率（Hz），可按本标准 表9.2.3取值； fs2 第二阶竖向人群荷载频率（Hz），可按本标准 表9.2.3取值； fs1 横向人群荷载频率（H2），可按本标准表9.2.3 取值； 一 等效人群密度，应符合本标准第9.2.4条的 规定； 中一 竖向荷载折减系数，应符合本标准第9.2.5条 的规定； 一 横向荷载折减系数，应符合本标准第9.2.6条 的规定。 连廊和室内大桥的人群荷载频率可按下列公式确定。 fsl可按下式确定：

1. 25 f1 <1.25 n f1 fi 1.25≤ < 2. 50 n n fi ≥ 2.50 2. 50

fs2 = 2fsl

0. 50 fi < 0. 50 n fu ful fsL: 0.50≤ ≤1. 2d ? n fu ≥ 1. 20 1. 20

式中：fi—第一阶竖向自振频率（Hz)； fLI—第一阶横向自振频率（Hz)。 9.2.4等效人群密度应按下式确定：

10.8 V&N A

式中：一 一阻尼比，按本标准表9.2.7取值： A一一连廊或室内天桥的桥面面积（m）： N一连廊或室内天桥的行人总数量，可取N=0.5A 9.2.5竖向荷载折减系数应按下式确定：

9.2.6横向荷载折减系数应按下式确定：

9.2.6横向荷载折减系数应按下式确定：

9.2.7连廊和人行天桥的阻尼比可按表9.2.7取值。

9.2.7连廊和人行天桥的阻尼比可按表9.2.7取值。

表9.2.7连廊和室内天桥的阻尼比

9.3.1体形规则的连廊和室内大桥的振动加速度计算可采用简 化计算方法；复杂连廊和室内天桥宜采用有限元计算方法。 9.3.2连廊和室内天桥结构形式类似于梁桥，且第一阶竖向自 振频率在1.25Hz～2.50Hz时，连廊和室内天桥的竖向振动峰值 加速度可按下列公式计算：

式中：6a 竖向振动加速度的标准差； fi一第一阶竖向自振频率（Hz); Mi一第一阶竖向模态质量（t）。 9.3.3连廊和室内天桥结构形式类似于梁桥，且第一阶横向自 振频率在0.50Hz～1.30Hz时，连廊和室内天桥的横向振动峰值 加速度可按下列公式计算：

式中：apL 横向振动峰值加速度（m/s）： 横向振动加速度的标准差； GaL

0. 969A OaL= k3= Mii

fLI 第一阶横向自振频率（Hz)； MLi 第一阶横向模态质量（t）。

9.3.4有限元计算方法应符合下列规定：

1有限元计算模型应根据结构实际受力情况建立并进行恰 当简化，确保计算结果符合实际情况。 2有限元分析应采用时程分析法，荷载函数时长不宜小于 15s。积分时间步长，对于竖向振动不宜大于1/（72f），横向振 动不宜大于 1/(72 fL,)

10.1.1本章适用于建筑楼盖结构竖向以及连廊和室内天桥横向 振动舒适度的检测与评估，振动包括频率范围为1Hz～80Hz的 连续振动和重复性冲击振动。 10.1.2检测系统各组成部分的检定或校准，应按国家现行相关 标准执行，检定或校准周期宜为1年，并应在检定或校准有效期 内使用。

10.2.1测点应布置于振动敏感处，且楼面平、坚实。每一测 点布置的传感器应与测试振动方向一致。 10.2.2采集数据前应对检测系统安装、连接以及参数设置进行 检查，避免回路十扰，确保检测系统处于正常工作状态。 10.2.3检测过程中，应保持建筑内外部振源处于正常工作状 态，避免突发振源的十扰。应根据建筑楼盖使用类别，采集典型 工况的数据。 10.2.4传感器宜采用加速度型传感器，其频率范围宜为 .8Hz～100Hz，动态范围不应小于80dB。 10.2.5放大器应采用带低通滤波功能的多通道放大器，其振幅 一致性偏差应小于3%，相位一致性偏差应小于0.1ms。 10.2.6采集仪应采用多通道，其动态范围不应小于80dB，并 应具有抗混叠滤波功能。数据采集与分析软件应具有多通道显示 功能及频谱分析功能 10.2.7连续振动的采样时间不宜少于1000s，测量铁路或城市

10.2.7连续振动的采样时间不少于1000s，测量铁路或城市 轨道交通振动时，不宜少于20趟列车，冲击振动采集不应少于

10.2.8采样频率不应低于256Hz。 10.2.9 检测数据处理前应去除零点漂移，并应对照原始记录去 除突发振源的干扰数据。

除突发振源的干扰数据。 10.2.10检测报告应包括下列内容： 1 检测任务名称、要求； 2 检测仪器； 3 测点布置； 4 检测工况、次数和时间； 5 建筑内设备运行情况； 6 检测数据的分析方法； 检测结果应包括：楼盖的自振频率、阻尼比、时域和频 域曲线、振动峰值加速度等

10.3.1 建筑楼盖结构振动舒适度评估应收集下列材料： 建筑物的建筑、结构施工图； 2 建筑内部振源布置及设备重量、工作频率等： 3 建筑外部振源布置： 4 新建建筑，宜提供地脉动检测报告； 5 既有建筑，应提供建筑振动现状的检测报告。 10.3.2新建建筑振动舒适度计算，应符合本标准第5章～第9 章的规定，并与本标准第4章的规定对比，评估其是否满足振动 舒适度要求。

10.3.1建筑楼盖结构振动舒适度评估应收集下列材料：

10.3.2新建建筑振动舒适度计算，应符合本标准第5章～第9 章的规定，并与本标准第4章的规定对比，评估其是否满足振动 舒适度要求。

10.3.3既有建筑振动舒适度，应根据检测报告中的实

11.0.1提高楼盖的刚度可采用增大构件截面、增设构件支点 施加体外预应力等方法。 11.0.2增加楼盖的阻尼可采用下列措施： 1增设隔墙、吊顶或面层等非结构构件； 2设置调频质量阻尼器。 11.0.3当设备振动影响楼盖舒适度时，宜采用调整振源、防止 共振、减振或隔振等措施。 11.0.4当设备采用隔振基础时，应符合下列规定： 1隔振基础的周边及底部均应留隔振缝，缝宽宜为 30mm～50mm；缝宽超过50mm时，应设置不影响隔振基础正 常工作的保护构造。 2隔振基础上与设备连接的刚性管道均应在隔振基础与楼 地面之间设置柔性接头。当柔性管道接头的柔度偏小时，应根据 接头位置计入其对隔振基础振动的不利影响。 11.0.5当可能发生振动的管道穿越墙和楼板等结构构件时，应 在管道周边预留不小于50mm间隙且不应直接固定在结构构件 上。管道安装完毕后应采用柔性材料嵌填缝隙， 11.0.6连廊和室内天桥可采用增加刚度、增加非结构构件、设 置调频质量阻尼器等措施提高舒适度。 11.0.7连廊和室内天桥设置调频质量阻尼器宜符合下列规定： 1当仅减小结构某一阶振型的振动时，可设置一种调频质 量阻尼器，且宜安装于期望控制振型的峰值点附近；当结构以多 振型振动时，需根据减振要求确定调频质量阻尼器的种类、数量 和安装位置。 2应对调频质量阻尼器的质量、频率和阻尼等参数进行测

试，并与设计参数进行对比，要求质量误差应为土1%，频率误 差应为士2%，阻尼误差应为士10%。 3结构振动控制体系的力学模型应反映结构和调频质量阻 器的实际受力状态及其相互作用，主体结构可以采用杆系模型 或简化模型。采用时程分析法时，结构振动控制体系的力学模型 应包括调频质量阻尼器的力学模型，不应将其简化为等效作 用力。 4调频质量阻尼器周围应有安全净空及检修空间，以利于 调频质量阻尼器的检查和维护。安装完成后，应使调频质量阻尼 器处于平衡位置，弹簧元件、阻尼元件应处于中位，吊索和橡胶 支座应不承受水平荷载或无水平变位 5结构建成后，应根据实测结果修正结构分析模型，重新 计算调频质量阻尼器参数。调频比误差超过5%时，应对调频质 量阻尼器进行修改，使实际调频比达到最优值

A.0.1均布荷载作用下，梁式楼盖的第一阶竖向自振频率可按 下式计算：

式中：fi一第一阶竖向自振频率（Hz); △一一梁式楼盖的最大竖向变形（mm); Cf一梁式楼盖的频率系数，可取18～20。 A.0.2当无梁楼盖双向不少于5跨、各跨跨度相差不大于10% 时，均布荷载作用下无梁楼盖的第一阶竖向自振频率可按下式 计算：

式中：△nb 无梁楼盖的最大变形（mm）； Cnf 无梁楼盖的频率系数，可按表A.0.2取值

B.0.1均布荷载作用下，钢一混凝土组合楼盖振动有效重量可 采用下列公式计算：

A, W, +△g Wg W= △;+△g W; = Fik Be Lj Wg = Fgk Beg Lg Ds Bej = C; )0.25 Lj I, / S; I, / S; 0. 25 Beg = C Lg (Ig / Lj h E. 8. 89 E

中：W; 次梁上的振动有效重量（kN）； Wg 主梁上的振动有效重量（kN）： △ 次梁板带的最大挠度（m)； △g 主梁板带的最大挠度（m）： 系数，连续梁时取1.5，其他取1.0； Fk 次梁板带上的荷载（kN/m），可按本标准第 3. 2. 5 条取值; BEj 次梁板带有效宽度（m）（图B.0.1），当所计算的 板格有相邻板格时，BEi不应超过相邻板格主梁跨 度之和的 2/3; L;一 次梁跨度(m); Fgk 主梁板带上的荷载（kN/m）； BEg 主梁板带有效宽度（m）（图B.0.1），当所计算的 板格有相邻板格时，BEg不应超过相邻板格次梁跨 度之和的 2/3;

Lg 主梁跨度（m）； 取2.0，边板格可取1.0； D主梁板带单位宽度截面惯性矩（m*)； I，按组合梁计算的次梁惯性矩（m*)； S,一次梁间距（m)； C 一主次梁连接节点影响系数，次梁与主梁铰接时可 取1.8，其他可取1.6； Ig 按组合梁计算的主梁惯性矩（m）： ho 组合楼板有效高度（m）； E 钢材的弹性模量（kN/m），应按现行国家标准 《钢结构设计标准》GB50017取值； 混凝土的弹性模量（kN/m?），应按现行国家标准 《混凝土结构设计规范》GB50010取值

Lg 王梁跨度（m）； C,一楼盖受弯连续性影响系数，计算板格为内板格可 取2.0，边板格可取1.0； D一主梁板带单位宽度截面惯性矩（m*)； I，按组合梁计算的次梁惯性矩（m)； S,一次梁间距（m)； Cg 一 主次梁连接节点影响系数，次梁与主梁铰接时可 取1.8，其他可取1.6； Ig 一 按组合梁计算的主梁惯性矩（m）： 组合楼板有效高度（m）； E 钢材的弹性模量（kN/m），应按现行国家标准 《钢结构设计标准》GB50017取值； E一 混凝土的弹性模量（kN/m?），应按现行国家标 《混凝土结构设计规范》GB50010取值

图B.0.1组合楼盖板格及板带有效宽度 一主梁：2一次梁：3一次梁板带：4一主梁板带

附录C行走激励下楼盖竖向振动

酒店脚手架施工方案式中: α(f,s) 单人步行荷载作用下楼盖竖向振动的10s均方 根加速度系数： 楼盖的竖向振动频率（Hz);

αms() 第一平台段取值； α（s）—第二平台段取值； ——楼盖的阻尼比。

ams() = 0. 23 0. 76 αb () = 0. 13 ≤ 0. 70

图C.0.2单人行走激励下的10s 均方根加速度反应谱曲线

Pp—行人体重（kN），可取0.7kN; M,一一楼盖第i阶振型质量（kg）。 4取各阶振型对应的10s加速度均方租 方根加速度响应ams； 5峰值加速度应按下式计算： ap =2 arms 式中: a。 竖向振动峰值加速度（m/s²）。

ap=2ams 式中: an 竖向振动峰值加速度（m/s），

1为了在执行本标准条文时区别对待，对要求严格程度不 同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，正常情况下均这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示充许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用 “可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为“应符 合的规定”或“应按…………执行”。

《混凝土结构设计规范》GB50010 《钢结构设计标准》GB50017 3《城市区域环境振动测量方法》GB10071

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