DG∕TJ08-2236-2017标准规范下载简介

DG∕TJ08-2236-2017上海市热轧带肋高强钢筋应用技术规程.pdf

业标准《钢筋机械连接技术规程》JGJ107和《钢筋焊接及验收规 程》JGJ18的规定。 检查数量：按现行行业标准《钢筋机械连接技术规程》JGJ107 和《钢筋焊接及验收规程》JGJ18的规定确定。 检方注.观察尺昌

8.4.6当纵向受力钢筋采用搭接接头、机械连接或焊接连接的

设计要求；当设计无具体要求时，应符合本规程的有关规定。 1受拉接头，不宜大于50%；受压接头，可不受限制。 2直接承受动力荷载的结构构件中，不宜采用焊接；当采用 机械连接时，不应超过50%。 检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构 件数量的10%，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然 间抽查10%，且不应少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间 高度5m左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查 10%，且均不应少于3面。 检验方法：观察、尺量。

JTS／T 275-1-2019 内河航运水工建筑工程定额（非正式出版稿）8.5钢筋安装质量验收

8.5.1钢筋安装时，受力钢筋的品种、级别、规格和数量必须符 合设计要求。钢筋代换应符合现行国家标准、设计图纸及技术核 定单的要求。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察、钢尺、设计图纸、钢筋代换技术核定单。 8.5.2受力钢筋的安装位置、锚固方式应符合设计要求。 检查数量：全数检查。

梁板类构件上部受力钢筋保护层厚度的合格点率应达到 90%及以上，且不得有超过表8.5.3中数值1.5倍的尺寸偏差。 检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构

附录 A热轧带肋高强钢筋技术条件

A. 1 主要技术要求

A.1.1牌号和化学成分应符合下列规定： 1钢筋牌号及化学成分和碳当量（熔炼分析）应符合表 A.1.1的规定。根据需要，钢中还可加入V、Nb、Ti等元素，

2碳当量Cea（百分比）值可按式（A.1.1)计算： C.a=C+Mn/6+(Cr+ Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15

2碳当量Cea（百分比）值可按式（A.1.1)计算： C.a=C+Mn/6+(Cr+ Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15

3钢的氮含量不应大于0.012%。供方如能保证可不作分 析。钢中如有足够数量的氮结合元素，含氮量的限制可适当 放宽。 4钢筋的成品化学成分充许偏差应符合现行国家标准《钢 的成品化学成分充许偏差》GB/T222的规定。碳当量Ceg（百分 比）值的允许偏差为十0.03%

A.1.2力学性能应符合下列规定：

1钢筋的屈服强度Rl、抗拉强度Rm、断后伸长率A、最大 力下总伸长率A。等力学性能特征值应符合表A.1.2的规定。表

A.1.2所列各力学性能特征值，可作为交货检验的保证值

注：R°为钢筋实测抗拉强度；R为钢筋实测下屈服强度

2公称直径28mm～40mm钢筋的断后伸长率A可降低 1%；公称直径大于40mm钢筋的断后伸长率A可降低2%。 3根据供需双方协议，HRB600钢种的钢筋伸长率可根据掘 断后伸长率A或最大力下总伸长率A。进行判定。HRB600E钢 种的钢筋伸长率应根据最大力下总伸长率A。进行判定。 A.1.3工艺性能应符合下列规定： 1按表A.1.3规定的弯芯直径弯曲180°后，钢筋受弯曲部 位表面不得产生裂纹

2若需方对钢筋反向弯曲性能有要求，钢筋可进行反向弯 曲性能试验。反向弯曲试验为先正向弯曲90°后再反向弯曲20° 经反向弯曲试验后，钢筋受弯曲部位表面不得产生裂纹。反向弯 曲试验的弯曲压头直径比弯曲试验相应增加一个钢筋公称直径。 3若需方对钢筋疲劳性能有要求，经供需双方协议，可进行 疲劳性能试验。疲劳试验的技术要求和试验方法由供需双方协 商确定。

4钢筋的焊接工艺及接头的质量检验与验收应符合《钢筋焊接及验收规程》JGJ18等相关行业标准的规定。A.2检验项目A.2.1每批钢筋的检验项目、取样数量、取样方法和试验方法应符合表A.2.1的规定。表A.2.1热轧带肋高强钢筋检测序号检验项目取样数量，个取样方法试验方法GB/T223、GB/T4366、化学成分1GB/T 20066GB/T20123、GB/T20124、（熔炼分析）GB/T201252拉伸2任2根（盘)钢筋切取GB/T228.1、本规程A.3.13弯曲2任2根（盘）钢筋切取GB/T232、本规程A.3.14反向弯曲1任1根（盘）钢筋切取YB/T5126、本规程A.3.15金相组织2不同根（盘）钢筋切取GB/T132986疲劳试验供需双方协议7连接性能钢筋的机械连接质量检预验收应符合相关行业标准的规定80尺寸逐根（盘）本规程A.3.2表面逐根（盘）目测10重量偏差本规程A.3.3本规程A.3.3对化学分析和拉伸试验结果有争议时，仲裁试验分别按GB/T223、GB/T228.1进行注：疲劳性能、晶粒度、金相组织、连接性能仅在原料、生产工艺、设备有重大变化及新产品生产时需进行型式试验，型式试验取样方法和试验方法参照现行国家标准《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》GB1499.2的相关规定。A.3试验方法A.3.1拉伸、弯曲、反向弯曲试验应符合下列规定：36

A.3.3重量偏差的测量应符合下列规定：

1测量钢筋重量偏差时，试样应从不同钢筋上随机截取。 试样数量应不少于5根，每根试样长度应不小于500mm。长度应 逐支测量，并应精确到1mm。测量试样总重量应精确至不大于总 重量的1%。 2钢筋实际重量与理论重量的偏差（%）按公式（A.3.3） 计算。 试样总长度×理论重量

技术标准的数值修约与检测数值的判定》YB/T081的规定

A.4.1钢筋的检查和验收应由供方质量技术监督部门

.1钢筋的检查和验收应由供方质量技术监督部门进行，需 首权对本规程所规定的任一检验项目进行检香和验收

A.4.2组批原则应符合下列规定

1同一牌号、同一炉罐号、同一规格、同一加工方法、同一交 货状态的钢筋，不超过60t为一批，试验试样数量应符合本规程表 A.2.1的规定。超过60t时，每增加40t（或不足40t的余数），增 加1个拉伸试验试样和1个弯曲试验试样。 2当由不同炉罐号组成混合批时，各炉罐号含碳量之差不 应大于0.02%，含锰量之差不应大于0.15%。混合批不超过60t 为一批，试验试样数量应符合本规程表A.2.1的规定。超过60t 时，每增加40t（或不足40t的余数），增加1个拉伸试验试样和1 个弯曲试验试样

A.4.3钢筋的复验与判定应符合现行国家标准《钢及钢产品交 货一般技术要求》GB/T17505的规定。钢筋的重量偏差项目不 允许复验。

A.4.4当出现以下情形时，可按现行国家标准《钢筋混凝土月

A.4.4当出现以下情形时，可按现行国家标准《钢筋混凝土用钢 第2部分：热轧带肋钢筋》GB1499.2规定的特征值检验对钢筋进 行检验：

供方对产品质量控制的检验。 2 需方提出要求，经供需双方协议一致的检验。 3 第三方产品认证及仲裁检验

标准编号。 产品名称。 钢筋牌号。 钢筋公称直径、长度及重量（或数量）。 特殊要求，

A.6.1钢筋的包装、质量证明书应符合现行国家标准《型钢验 收、包装、标志及质量证明书的一般规定》GB/T2101的规定。 A.6.2带肋钢筋应在其表面轧上表面标志。带肋钢筋的表面标 志由强度级别、经注册的厂名或商标、公称直径三部分组成。热 轧带肋抗震钢筋还应在强度级别后加字母“E”

图A.6.1普通热轧带肋钢筋

例如，图A.6.2为热轧带肋抗震钢筋，其中： 6一强度级别为600.单位为MPa： E一有抗震性能要求； LS经注册的厂名或商标 32一钢筋公称直径为32,单位为mm。

图A.6.2热轧带肋抗震钢筋

1为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程度 不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的用词： 正面词采用“必须”； 反面词采用“严禁” 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词： 正面词采用“应”; 反面词采用“不应”或“不得” 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的 用词： 正面词采用“宜”； 反面词采用“不宜” 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用 “可”。 2条文中指定应按其他有关标准规范执行时，写法为“应按 ···执行”或“应符合···要求（或规定）”

热轧带肋高强钢筋应用技术规程

3.0.1根据国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010一2010

3.0.1根据国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010一2010 第4.2.3条规定，当用于受剪、受扭、受冲切承载力计算时，钢筋 强度设计值取值大于360N/mm时应取360N/mm²。600MPa级 热轧带肋高强钢筋用作受剪、受扭、受冲切钢筋，不能充分发挥热 轧带肋高强钢筋的强度优势，宜优先选用较低强度级别的钢筋

合有标准组合和准永久组合。在标准组合中，含有起控制作用的 个可变荷载标准值效应；在准永久组合中，含有可变荷载准永 久值效应。 对于构件挠度、裂缝宽度计算，钢筋混凝土构件采用荷载准

微任值效以：任低方 久值效应。 对于构件挠度、裂缝宽度计算，钢筋混凝土构件采用荷载准 永久组合并考虑长期作用的影响；预应力混凝土构件采用荷载标 准组合并考虑长期作用的影响

3.0.4裂缝控制等级划分为三级，等级是对裂缝控制严格程度

而言的，设计人员根据具体情况选用不同的等级。关于构件裂缝 控制等级的划分，国际上一般都根据结构的功能要求、环境条件 对钢筋的腐蚀影响、钢筋种类对腐蚀的敏感性和荷载作用时间等 因素来考虑

4.0.2～4.0.3编制组在参照相关生产厂家提供的材料力学性 能报告的基础上，实施了60OMPa级热轧带肋高强钢筋的拉拨试 验，共21个试样，直径包含10mm、14mm、16mm、18mm、20mm 22mm、25mm，共7种规格。试件编号、屈服强度实测值及极限强 度实测值如表1所示

（1）屈服强度标准值、抗拉强度设计值 根据表1的数据，屈服强度实测值的平均值fvk=646.1MPa， 标准差为ok=17.4MPa。根据国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010一2010第4.2.2条，钢筋的强度标准值应具有不小于95%的

保证率。钢筋的强度设计值为其强度标准值除以材料分项系数 的数值，的取值和500MPa级高强钢筋的相同，取为1.15， 对于屈服强度标准值：fk=fk一1.645ck=646.1一1.645× 17.4=617.5MPa，屈服强度标准值可取fk=600MPa。 对于抗拉强度设计值：f，=fk/，=600/1.15=521.7MPa， 可以取抗拉强度设计值为f、=520MPa。 （2）偏心受压构件的钢筋抗压强度设计值 对于抗压强度设计值，根据编制组实施的偏压柱试验结果 偏压柱的最大压应变基本能达到0.0033，钢筋应变与混凝土应变 基本同步，如表2所示。

受压钢筋应变与钢筋部位混凝土受压应变之比均值为0.98， 标准差为0.05，变异系数为0.05，基本上可以认为钢筋受压时的 应变和混凝土受压应变是相等的。按现行国家标准《混凝土结构 设计规范》GB50010给定的混凝土受压应力一应变关系模型，取 混凝极限应变ε.=0.0033。则钢筋的抗压强度平均值为fyk=

0.0033×200000X0.98=647MPa，标准差为ck=647×0.05= 32.4MPa，抗压强度标准值为fk=647MPa一1.645×32.4MPa 593.7MPa。抗压强度设计值则取f=fk/，=593.7/1.2= 494.8MPa，可取为490MPa。 在受压构件中，高强钢筋抗压强度设计值的取值和受压构件 的受力状态有关，轴压状态下和偏压状态下高强钢筋发挥的作用 相差较大，在偏压状态下，混凝土所能达到的压应变不能保证高 强钢筋的抗压强度与抗拉强度相同，结合试验数据，并适当提高 安全储备，将，取为1.2。 （3）轴心受压构件的钢筋抗压强度设计值 根据国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010一2010的 2015年局部修订，对500MPa级钢筋，特意区分了其用于轴心受 压构件时的抗压强度设计值。该修订认为，混凝土轴压构件破坏 时，混凝土极限压应变为0.002，钢筋压应变与混凝土压应变同 步，即轴压构件破坏时钢筋压应变取0.002（依现行国家标准《混 凝土结构设计规范》GB50010，0.002为混凝土压应力达到f。时 的混凝土压应变）。钢筋应变乘以钢筋弹性模量即为用于混凝土 轴压构件的500MPa级钢筋抗压强度设计值：400MPa。 根据编制组实施的轴压构件试验，60OMPa热轧带肋高强钢 筋混凝土构件的混凝土极限压应变在0.0015～0.0024之间，钢 筋压应变与混凝土压应变基本同步。按前述方法，当取轴压构件 破坏时混凝土压应变为0.002，从而取600MPa级钢筋用于轴压 构件的抗压强度设计值为0.002×200000=400MPa。 编制组对比分析了配置600MPa级热轧带肋高强钢筋的混 凝土轴压构件承载力的实测值与理论计算值（按钢筋抗压强度设 计值取400MPa计算），如表3所示

钢筋混凝土轴压柱承载力计算值与实

X18.2=781.5MPa，屈服强度标准值可取fstk=750MPa。 国家标准《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》GB 1499.2的最新修订列人了HRB600，但未列人HRB600E。该修 订规定HRB600钢筋的极限强度标准值为730MPa。本规范与国 家标准《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》GB1499.2的 最新修订保持统一，取HRB600钢筋的极限强度标准值 为730MPa。

4.0.4由于制作偏差、基圆面积率不同等因素的影响，实际钢筋 受力后的变形模量存在一定的不确定性，而且通常不同程度的偏 小。因此必要时可通过试验测定钢筋的实际弹性模量，用于设计 计算，

4.0.5根据我国钢筋标准，将最大力下总伸长率作为控制钢 筋延性的指标。最大力下总伸长率不受断口一颈缩区域局部 变形的影响，反映了钢筋拉断前达到最大力（极限强度）时的均匀 应变，故又称均匀伸长率

4.0.5根据我国钢筋标准，将最大力下总伸长率作

4.0.6本条提出了混凝土最低强度等级的限制

施工时梁、板一般共同浇筑，因此将梁、板的最低混凝土强度 等级同取为C30。 根据郑州大学刘立新针对高强钢筋应用的研究，当混凝土强 度等级低于C40时，高强钢筋在节点处的锚固长度要求较难满 足，提高混凝土强度等级至C50及以上时可有效地解决锚固长度 不足的问题。同时，也能获得较好的社会经济效益。因此规定用 于墙、柱时，强度不宜低于C50，不应低于C40。

等级同取为C30。 根据郑州大学刘立新针对高强钢筋应用的研究，当混凝土强 度等级低于C40时，高强钢筋在节点处的锚固长度要求较难满 足，提高混凝土强度等级至C50及以上时可有效地解决锚固长度 不足的问题。同时，也能获得较好的社会经济效益。因此规定用 于墙、柱时，强度不宜低于C50，不应低于C40。 4.0.7规定抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于 1.25，是为了保证当构件某个部位出现塑性铰以后，塑性铰处有 足够的转动能力与耗能能力。同时规定屈服强度实测值与标准 值的比值，以实现强柱弱梁、强剪弱弯的内力调整。 纵向钢筋的延性及伸长率，是钢筋延性的重要性能指标。其 取值依据现行国家标准《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢

4.0.7规定抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应

1.25，是为了保证当构件某个部位出现塑性铰以后，塑性铰处有 足够的转动能力与耗能能力。同时规定屈服强度实测值与标准 直的比值，以实现强柱弱梁、强剪弱弯的内力调整。 纵向钢筋的延性及伸长率，是钢筋延性的重要性能指标。其 取值依据现行国家标准《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢

筋》GB1499.2规定的钢筋抗震性能指标提出。 4.0.10接头在经受高应力反复拉压和大变形反复拉压后仍应 满足最基本的抗拉强度要求，这是结构延性得以发挥的重要 保证。 钢筋机械连接接头在拉伸和反复拉压后仍应满足塑性变形 卸载后形成不可恢复的残余变形（国外也称滑移），对混凝土结构 的裂缝宽度有不利影响，因此有必要控制接头的变形性能

5.0.1热轧带肋高强钢筋作为受力钢筋的混凝土结构，在规定 荷载组合下的结构效应分析与现行国家标准《混凝土结构设计规 范》GB50010完全相同。 热轧带肋高强钢筋作为受力钢筋的混凝土受弯构件的设计 方法同现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010，因此设计 可利用符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的混 凝土结构设计软件，但钢筋的计算参数需作调整。钢筋代换后应 复核裂缝宽度、最小配筋率等。尽量选用直径较细的热轧带肋高 强钢筋，以满足裂缝宽度的要求。 5.0.2超静定混凝土结构在出现塑性铰的情况下，会发生内力 重分布。可利用这一特点进行构件截面之间的内力调幅，以达到 简化构造、节约配筋的目的。本条规定给出了可以采用塑性调幅 设计的构件或结构类型。 提出了考虑塑性内力重分布分析方法设计的条件。按考虑 塑性内力重分布的计算方法进行构件或结构的设计时，由于塑性 铰的出现，构件的变形和抗弯能力调小部位的裂缝宽度均较大。 故进一步明确充许考虑塑性内力重分布构件的使用环境，并强调 应进行构件变形和裂缝宽度验算，以满足正常使用极限状态的 要求。 采用基于弹性分析的塑性内力重分布方法进行弯矩调幅时， 弯矩调整的幅度及受压区的高度均应满足本条的规定，以保证构 件出现塑性铰的位置有足够的转动能力并限制裂缝宽度。 行业标准《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3一2010第 5.2.3条规定现浇框架梁端负弯矩调幅系数可取0.8～0.9，即调

5.0.1热轧带肋高强钢筋作为受力钢筋的混凝土结构，在规定 荷载组合下的结构效应分析与现行国家标准《混凝土结构设计规 范》GB50010完全相同。 热轧带肋高强钢筋作为受力钢筋的混凝土受弯构件的设计 方法同现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010，因此设计 可利用符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的混 凝土结构设计软件，但钢筋的计算参数需作调整。钢筋代换后应 复核裂缝宽度、最小配筋率等。尽量选用直径较细的热轧带肋高 强钢筋，以满足裂缝宽度的要求

5.0.2超静定混凝土结构在出现塑性铰的情况下，会发生P

提出了考虑塑性内力重分布分析方法设计的条件。按考虑 塑性内力重分布的计算方法进行构件或结构的设计时，由于塑性 铰的出现，构件的变形和抗弯能力调小部位的裂缝宽度均较大。 故进一步明确充许考虑塑性内力重分布构件的使用环境，并强调 应进行构件变形和裂缝宽度验算，以满足正常使用极限状态的 要求。 采用基于弹性分析的塑性内力重分布方法进行弯矩调幅时， 弯矩调整的幅度及受压区的高度均应满足本条的规定，以保证构 件出现塑性铰的位置有足够的转动能力并限制裂缝宽度。 行业标准《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3一2010第 523冬规宗现滤框加泌端负查调福系数可脸08~09肌调

整幅度不超过20%。 5.0.3我国现行裂缝宽度计算公式的基本思路是先确定短期荷 载作用下裂缝宽度的平均值，然后乘以相关参数得出考虑长期荷 载作用的裂缝宽度值，该裂缝宽度值能够包络95%的裂缝宽度 即公式的保证率为95%。裂缝宽度的计算公式如下：

Tit,Wn Wm=αcy Usk l. =β(1. 9c, +0. 08 dm Ote Mer M

其中，mx为最大裂缝宽度；Wm为平均裂缝宽度；t，为考虑长期作 用影响的扩大系数；，为短期裂缝宽度的扩大系数；α。为反映裂 缝间混凝土伸长对裂缝宽度影响的系数；出为受弯构件裂缝间纵 可受拉钢筋应变不均匀系数；.为平均裂缝间距。 为研究裂缝宽度计算公式中各参数取值，编制组实施了 600MPa级钢筋混凝土梁受弯试验，根据收集到的试验数据，分析 如下： （1）短期裂缝宽度的扩大系数t。 根据试验数据，按下式求出每根梁上的各条裂缝宽度s与同 根梁上的平均裂缝宽度w㎡的比值i：

现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中tsi～N（1， .4²），根据试验数据的统计分析可知，HRB600高强钢筋混凝土 梁的tsi～N（1，0.35），这说明了配置高强钢筋后，受弯构件产生 的裂缝宽度值离散性得到改善。浙江大学的金伟良等在试验研 究配置500MPa级高强钢筋混凝土梁裂缝宽度时也发现了类似

的现象，其统计结果表明配置500MPa级高强钢筋混凝土梁的t 分布基本服从正态分布N（1.0，0.37）。 根据试验数据统计结果，当取95%的保证率时，短期裂缝宽 度的扩大系数T。的值为

t.=1.0+1.645X0.35~1.58

现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中规定t。的 取值为1.66，是试验结果的1.05倍。 （2）考虑长期作用影响的扩大系数，。 现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010规定的t= 1.5是基于低强度钢筋长期试验得到的，自89版规范引入该参数 后，此参数的取值未有变化。由于缺乏长期荷载作用下受弯构件 裂缝宽度的实测数据，因此本规程沿用该参数取值。 （3）反映裂缝间混凝土伸长对裂缝宽度影响的系数α 根据平均裂缝宽度的试验值、纵向受拉钢筋平均应变的试 验值sm和平均裂缝间距的试验值r，由下式可求得影响系数α。 的试验值：

通过计算可知，α㎡的平均值为0.725，小于规范中所取的 0.77。华侨大学的杜毛毛在试验研究高强钢筋混凝土受弯的裂缝 宽度时建议α。的取值为0.75。同济大学的赵勇等在研究配置 500MPa级钢筋混凝土受弯梁的裂缝宽度时也提出了规范中α 取值偏高的观点，其建议的α取值在0.63～0.68之间。因此，可 以看出通过低强度钢筋混凝土梁统计的数据推算的α。值在钢筋 等级提高之后，其准确性值得商摊。 根据本次试验的结果以及其他高强钢筋受弯构件裂缝宽度 的研究，配置600MPa级高强钢筋受弯构件的α建议取值0.73。 （4）受弯构件裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数山。 国家标准《混凝土结构设计规范》TJ10一74中指出，光圆钢

筋的の1的取值为1.2，带肋钢筋的取值为1.1。国家标准《混凝土 结构设计规范》GB10一89未区分带肋钢筋和光圆钢筋与混凝土 之间握裹力的差别，将光圆钢筋的の1取值改为了1.1，并统一取 为该值。国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010一2010沿用 了该值。本规程为了如实反映热轧带肋高强钢筋与混凝土之间 的握裹力，以实测数据与理论值的对比分析，将1的取值修改为 1.0.即：

（5）裂缝公式修止。 裂缝计算公式得到的计算值偏大，就会使构件为了满足裂缝 要求而配置更大的钢筋截面积，这将使高强钢筋的经济性优势得 不到发挥。根据试验数据的统计分析，对现行规范中裂缝公式的 修改如下： 短期裂缝宽度的扩大系数t。的取值由1.66改为1.58； 反映裂缝间混凝土伸长对裂缝宽度影响的系数α。的取值由 0.77改为0.73; 山在计算时，参照式(8)考虑 为保证裂缝宽度计算公式中参数的取值和现行国家标准《混凝 土结构设计规范》GB50010保持一致，因此在裂缝计算公式中引入裂 缝宽度修正系数Cw。Cw=（1.58/1.6）×（0.73/0.77）×（1/1.1）= .82，为提高裂缝宽度计算公式的包络性，将C.放大至0.85。 （6）当混凝土保护层厚度较大时，虽然裂缝宽度计算值也较 大，但较大的混凝土保护层厚度对防止钢筋锈蚀是有利的。因此 混凝土保护层厚度较大的构件，当在外观要求上允许时，可根据 实际经验，对现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010所 规定的裂缝宽度充许值作适当放大。 （7）根据现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010，对 混凝土保护层厚度较大、配置表层钢筋网片的构件，裂缝宽度修

正系数Cw取0.7。 实际工程中混凝土裂缝的产生并不是单纯的由于构件受荷 而产生，很多因素都会引起混凝土构件的开裂。目前国际上控制 荷载裂缝的方式分为两类，一类为构造控制法，即通过对钢筋的 直径和间距的限定来控制荷载裂缝；另一类就是理论计算值控 制，即通过对裂缝宽度计算公式计算出的计算值的限定来控制荷 载裂缝。第一类方法实际上是第二类方法的简化，钢筋直径和间 距的限定是通过对裂缝宽度计算公式的推导得到的。与国外规 范对荷载裂缝的规定相比，我国规范中的规定偏于保守。图1为 选取的四根具有代表意义的混凝土梁其裂缝宽度实测值与中（GB

图1三种规范以及本规程中裂缝宽度理论值与实测值的对比 注：1.L1～L4为配筋率和混凝土强度等级不同的600MPa级热轧带肋高强 钢筋混凝土梁。 图中横坐标为施加的荷载等级标号，纵坐标为相应荷载下梁上出现的 最大裂缝宽度，单位为mm。 3每组柱状图自左向右依次代表依据美国规范、欧洲规范、我国国家标准 《混凝土结构设计规范》GB50010一2010得到的裂缝宽度计算值、实测 值以及依据本规程得到的裂缝宽度计算值

50010—2010）、美（ACI31808）、欧（EN1992—1—1：2004）三 种规范以及本规程中裂缝宽度计算值的对比（选取的四根梁为配 置600MPa级热轧带肋高强钢筋的混凝土受弯梁）。其中，ACI 318一08中采用限定构造来控制裂缝宽度胶粘法施工木地板施工工艺，但其构造限定是依据 R.J.Frosch建议的最大裂缝宽度计算公式提出的。故图中美标 的裂缝宽度计算值是根据R.J.Frosch建议的公式得到的。 从上图可以看出，对于配置高强钢筋的混凝土受弯构件，我 国规范的裂缝宽度计算值偏大，过于保守，而美国规范的保证率 偏低。本规程中裂缝宽度计算值在欧洲规范与我国规范之间，但 仍能保证对实测值的包络。

6.1.1我国钢筋强度不断提高，结构形式的多样性也使锚固条 件有了很大的变化，根据近年来系统试验研究及可靠度分析的结 果并参考国外标准，现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010给出了以简单计算确定受拉钢筋锚固长度的方法。其中基 本锚固长度取决于钢筋强度及混凝土抗拉强度，并与锚固钢筋的 直径及外形有关。 高强钢筋外形与普通热轧带肋钢筋相同，基本锚固长度Lab、 锚固长度1.同现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的 规定。 一日

采用钢筋锚固板可节约钢材，

6.2.3现行行业标准《钢筋机械连接用套筒》JG/T163规定的 钢筋套筒最小规格为12mm钢筋连接用套筒。采用机械连接，需 对钢筋端部加工螺纹，造成截面损失，降低钢筋的承载力。本条 将可采用机械连接的钢筋规格限制提高至14mm，防止因小直径 钢筋螺纹加工的截面损失造成的钢筋承载力下降，导致结构构件 不安全。

6.3纵向钢筋的最小配筋率

6.3.4配置600MPa级热轧带肋钢筋的混凝土构件的各类构 造，可按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010、《建筑抗 震设计规范》GB50011及现行行业标准《高层建筑混凝土结构技 术规程》JG厂3的相关规定执行

7.1.2混凝土结构施工的钢筋连接方式由设计确定，且应考虑 施工现场的各种条件。如设计要求的连接方式因施工条件需要 改变，需办理变更文件。如设计没有规定，可由施工单位根据相 关标准的有关规定和施工现场条件与设计单位协商确定

7.2.1成型钢筋的应用可以减少钢筋的损耗且有利于控制质 量GB／T 10068-2020 轴中心高为56 mm及以上电机的机械振动 振动的测量、评定及限值，同时缩短钢筋现场存放的时间，有利于钢筋的保护。成型钢 筋的专业化生产应采用自动化机械设备进行钢筋调直、切割和弯 折，其性能应符合现行行业标准《混凝土结构成型钢筋应用技术 规程》JGJ366的有关规定。