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2.奥马广场悬挑脚手架专项施工方案(专家论证)

由上节可知F=V,FK=VK

q=1.2g=1.2×0.03=0.036kN/m

qK=g=0.03kN/m

DL／T 1754-2017 水电站大坝运行安全管理信息系统技术规范由于横向水平杆按规范规定按简支梁计算计算简图如下：

（图5） 强度计算受力简图

ó=Mmax/W=0.1×106/4120=24.267N/mm2≤[f]=205N/mm2

（图7） 挠度计算受力简图

ímax＝0.119mm≤[í]＝min[la/150，10]=10mm

由于横向水平杆是有悬挑端的，且在抗弯和挠度验算时根据规范忽略计算，但在计算支座反力时，即验算扣件抗滑移时应予以计算，所以其计算简图为以下两图的叠加：

Vmax=2.285kN·m

五、扣件抗滑承载力验算

R=Vmax=2.285kN≤Rc=8kN

脚手板每隔脚手板理论铺设层数

y=min{H/[(x+1)h],yZ}=6

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

NG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=HErect*gK+yBoard*(lb+a1)*N*gk/2+0.0146*N/2kN

2、构配件自重标准值NG2k1

Z=min(y,m)=2

NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=2×(0.8+0.1)×1.5×0.3/2+2×0.17×1.5+1.5×27.4×0.06=3.381kN

NQK=(njgQkj+nzxQkx)(lb+a1)la/2=(1×3+1×2)×(0.8+0.1)×1.5/2=3.375kN

立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部的风荷载高度变化系数z=0.65

连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷载高度变化系数z=0.65

风荷载标准值：k=zs0=0.65×1.271×0.3=0.248kN/m2

风荷载产生的弯矩标准值：Mwk=klah2/10=0.248×1.5×1.82/10=0.12kN·m

风荷载产生的弯矩设计值：Mw=0.91.4Mwk=0.9×1.4×0.12=0.152kN·m

5、荷载组合立杆荷载组合

N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK=1.2×(0+3.381)+1.4×3.375=8.782kN

N=1.2(NG1K+NG2K)+0.91.4NQK=1.2×(0+3.381)+0.9×1.4×3.375=8.31kN

l0=kh=1.155×1.5×1.8=3.119m

允许长细比的验算：=l0/i=3.119×1000/16=194.906[]=210

N/A=(8.782×1000)/(0.189×384)=120.887N/mm2f=205N/mm2

N/A+MW/W=(8.31×1000)/(0.189×384)+0.152×106/4120=151.221N/mm2f=205N/mm2

计算连墙件的计算长度：

a0=a=0.8×1000=800mm,=a0/i=800/16=50[]=120

风荷载作用在一个连墙件处的面积：

Aw=(2)h(2)la=2×1.8×2×1.5=10.8m2

风荷载标准值：k=zs0=0.65×1.271×0.3=0.248kN

风荷载产生的连墙件轴向力设计值：Nlw=1.4kAw=1.4×0.248×10.8=3.747kN

连墙件的轴向力设计值：Nl=Nlw+N0=3.747+3=6.747kN

强度：=Nl/Ac=6.747×1000/384=17.571N/mm20.85f=0.85×205=174.25N/mm2

稳定：Nl/A=6.747×1000/(0.852×384)=20.624N/mm20.85f=0.85×205=174.25N/mm2

扣件抗滑移：Nl=6.747kN≤Rc=12kN

八、主次梁悬挑钢梁验算

角部主次梁悬挑图如下：

根据上图的做法，可将验算分为次梁、角部斜梁两大部分。其中2号主悬挑钢梁比没有次梁搁置的普通悬挑钢梁荷载明显要大，故对2号主悬挑钢梁验算即可满足验算。

其中次梁搁置在主梁上，次梁一端锚固在正常悬挑的两个钢梁上，另一端搁置在斜悬挑梁上。故可简化为一端固定支座，另一端铰支座。

次梁荷载对于1号主悬挑钢梁的作用反而有利，故可不计算；次梁对于2号主悬挑钢梁比正常的悬挑钢梁增加了部分荷载，故需要计算。而对于3号斜悬挑钢梁是两个方向的次梁搁置的钢梁，故应验算。

由于外侧次梁跨度大于内侧，故只需计算外侧钢梁即可；

外侧钢梁次梁可简化为一端固定支座、另一端铰支座，根据角部详图可计算出跨度：

LCL=(lb+a+0.1)×1.25+lb+a=(0.8+0.8+0.1)×1.25+0.8+0.8=3.725m

由于LCL/la=3.725/1.5=2.483

故次梁上作用了X=2个集中力等分跨度

（图5） 次梁受力简图

由于次梁上所有荷载统计均可按

lb1=LCL/(X+1)=3.725/(2+1)=1.242m

脚手板每隔脚手板理论铺设层数

y=min{H/[(x+1)h],yZ}=6

立杆承受的结构自重标准值NG1k

NG1K=Hgk+y(lb1+a1)ng/2+0.0146n/2=HErect*gK+yBoard*(Lbl+a1)*N*gk/2+0.0146*N/2kN

构配件自重标准值NG2k1

Z=min(y,m)=2

NG2K=Z(lb1+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=2×(1.242+0.1)×1.5×0.3/2+2×0.17×1.5+1.5×27.4×0.06=3.58kN

NQK=(njgQkj+nzxQkx)(lb1+a1)la/2=(1×3+1×2)×(1.242+0.1)×1.5/2=5.031kN

立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部的风荷载高度变化系数z=0.65

连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷载高度变化系数z=0.65

风荷载标准值：k=zs0=0.65×1.271×0.3=0.248kN/m2

风荷载产生的弯矩标准值：Mwk=klah2=0.248×1.5×1.82=1.205kN·m

风荷载产生的弯矩组合值：Mw=0.91.4Mwk=0.9×1.4×1.205=1.518kN·m

N1=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK=1.2×(0+3.58)+1.4×5.031=11.339kN

N2=1.2(NG1K+NG2K)+0.91.4NQK=1.2×(0+3.58)+0.9×1.4×5.031=10.635kN

N3=max（N1，N2）=max(11.339,10.635)=11.339kN

根据钢梁的计算简图和荷载情况，利用基本力学原理进行计算。

承载能力极限状态最大弯矩：

Mmax=10.667kN·m

承载能力极限状态下的最大剪力：

Qmax= 14.034kN

R1=20.726kN

2.2抗弯强度、整体稳定验算

σ=Mmax/Wn=10.667×103/185=57.659N/mm2≤f=205N/mm2

σ=Mmax/?bW=10.667×103/(1.07×185)=53.887N/mm2≤f=205N/mm2

??max=Qmax/[I:Stw] =14.034×1000/(155.869×6.5)=13.852N/mm2≤fv=120N/mm2

由集中荷载产生的挠度和钢梁自重均布线荷载产生的挠度叠加

N3k= NG1K + NG2K +NQK =0+3.58+5.031=8.611kN

（图8） 正常使用极限状态的受力简图

vmax=2.715mm≤[v]mm=2lc1/250=2×3725/250=29.8mm

3、2号主悬挑钢梁验算

2号主钢梁内外侧立杆作用处与次梁作用处重叠，此处内外立杆荷载均按同样最大的计算，这样做偏于安全。故荷载大小应该为：

N4= N+R1=max(8.782,8.31)+20.726=29.508kN

Mmax=35.952kN·m

正常使用极限状态最大弯矩：

Mkmax=27.446kN·m

承载能力极限状态下的最大剪力：

Qmax= 59.61kN

R1=73.387kN

R2=12.864kN

3.1抗弯强度、整体稳定验算

σ=Mmax/Wn=35.952×103/237=151.697N/mm2≤f=205N/mm2

σ=Mmax/?bW=35.952×103/(1.07×237)=141.773N/mm2≤f=205N/mm2

??max=Qmax/[(I:S)tw]=59.61×1000/(174.137×7)=48.902N/mm2≤fv=120N/mm2

由集中荷载产生的挠度和钢梁自重均布线荷载产生的挠度叠加

（图13） 正常使用极限状态的受力简图

vmax=12.636mm≤[v]mm=2lc1/250=2×1800/250=14.4mm

3.4、固定钢梁的U形拉环（或螺栓）强度验算

由于Al为拉环截面面积的2倍与拉环个数的乘积，则：

σ=Nm/Al=12.864×1000/1256.637=10.237N/mm2≤f=42.5(多拉环) N/mm2

3.5、钢梁固定点下楼板的负弯矩钢筋计算

由于钢梁搁置在的楼板上普遍为双向板或单向板，这样计算过于复杂，所以可以简化为简支板带承受跨中集中荷载，且简支板带的跨度为2Lc。这样简化后能够提供安全储备，且便于计算。

Mmax=(1/2)R2lc=1/2×12.864×2.7=17.366kN·m

3.6、悬挑钢梁前搁置点下混凝土强度的验算

因悬挑钢梁搁置在楼板上，悬挑钢梁搁置的前端处承受最大的荷载即集中作用力，而此处的作用面积认为b*b，符合实际情况：

Fl=R1=73.387kN

根据《混凝土结构设计规范》中6.6条规定取βc=1.0，βl=√3，A1n=b2=1002/1000=10 mm2

Fl=73.387kN≤1.35βcβlfcAln=1.35×1×1.732×14.3×10=334.372kN

4、3号斜悬挑钢梁验算

3号主钢梁内外侧立杆作用处与次梁作用处重叠，此处内外立杆荷载均按同样最大的计算，这样做偏于安全。

因为此处的锚固长度应按最小锚固长度计算故为悬挑长度：

lc13=[2(lb+a)2]0.5=(2×(0.8+0.8)2)0.5=2.263m

则锚固长度lc3=1.25×lc13=1.25×2.263=2.828m

荷载大小为N5=N+2R2=max(8.782,8.31)+2×8.645=26.072kN

Mmax=40.783kN·m

正常使用极限状态最大弯矩：

Mkmax=21.114kN·m

承载能力极限状态下的最大剪力：

Qmax= 52.892kN

R1=67.794kN

R2=13.946kN

4.1抗弯强度、整体稳定验算

σ=Mmax/Wn=40.783×103/237=172.081N/mm2≤f=205N/mm2

σ=Mmax/?bW=40.783×103/(1.07×237)=160.824N/mm2≤f=205N/mm2

??max= Qmax/[(I:S)tw]= 52.892×1000/(174.137×7)=43.392N/mm2≤fv=120N/mm2

由集中荷载产生的挠度和钢梁自重均布线荷载产生的挠度叠加

（图18） 正常使用极限状态的受力简图

vmax=13.81mm≤[v]mm=2lc1/250=2×2262.742/250=18.102mm

4.4、固定钢梁的U形拉环（或螺栓）强度验算

由于Al为拉环截面面积的2倍与拉环个数的乘积，则：

σ=Nm/Al=13.946×1000/1256.637=11.098N/mm2≤f=42.5 (多拉环)N/mm2

4.5、钢梁固定点下楼板的负弯矩钢筋计算

由于钢梁搁置在的楼板上普遍为双向板或单向板，这样计算过于复杂，所以可以简化为简支板带承受跨中集中荷载，且简支板带的跨度为2Lc。这样简化后能够提供安全储备，且便于计算。

Mmax=(1/2)R2lc=1/2×13.946×2.828=19.723kN·m

4.6、悬挑钢梁前搁置点下混凝土强度的验算

因悬挑钢梁搁置在楼板上，悬挑钢梁搁置的前端处承受最大的荷载即集中作用力，而此处的作用面积认为b*b，符合实际情况：

GB／T 39308-2020 难降解有机废水深度处理技术规范.pdfFl=R1=67.794kN

根据《混凝土结构设计规范》中6.6条规定取βc=1.0，βl=√3，A1n=b2=1002/1000=10 mm2

Fl=67.794kN≤1.35βcβlfcAln=1.35×1×1.732×14.3×10=334.372kN

3.1 2#楼悬挑架工作进度计划

06 吉林省速滑馆及附属建筑工程施工组织设计下（7至17）3.2 外悬挑脚手架施工图