标准规范下载简介
JTS 215-2018 码头结构施工规范.pdf4.3.39当桩端达到一定高程需进行干打时，考虑到干打可能遇到堵管现象，水压力仍应 维持OMPa~0. 1MPa
司的方法使桩事先定位，然后用起重设备起吊装有柴油锤的锤笼或液压锤、振动锤，将铺 笼下部的定位套筒套在桩顶上定位，启动柴油锤进行沉桩作业的施工工艺。在采用常规 设备沉桩工艺受到限制时，如桩架尺度及性能、作业现场船机设备布置或船机设备配备的 限制等，吊打沉桩可发挥较好的作用。吊打沉桩规定中有关参数的选取是根据施工经验 确定的。
水泵安装施工方案4.3.47锤击沉桩控制受地质、锤型和桩型等因
定之后，桩端土层往往对沉桩控制有很大影响。 当桩端持力层为流塑和软塑状黏性土，或埋藏不是很深的可塑状黏性土，只要选锤得 当，一般都可将桩打至设计高程。 当桩端持力层为砾石、密实砂土或风化岩层时，沉桩往往是很困难的，如土质不均匀， 对沉桩会有很大影响。为了确保桩端能打入硬土层，条文中规定当沉桩贯入度已达到控 制贯入度而桩端高程未达到设计高程时，要求继续锤击100mm或锤击30~50击，是为了 避免沉桩中出现的虚假现象。当平均贯入度小于控制贯入度，而桩端距设计高程超过3m 时，则作具体分析，过于强调硬打可能使锤与桩均受损坏，必要时可以参照按第4.3.51 条、第4.3.52条规定进行检测。
偏位有很大影响。经过统计分析，按不同的自然条件和离岸距离，给出不同的允许偏 、混凝土管桩采用了与钢管桩同样的要求，略有提高，与行业标准《水运工程质量检 准》(ITS 257)一致。
4.3.51 ~ 4.3.52
法，高应变也可以用来检测桩身结构的可靠性，但费用比低应变高。桩垂直承载力采 应变动力试验法进行检测
4.3.54锅盖式替打适用于陆上小口径钢管桩，一般不设滑槽。目前港口工程一般采用 吊钟式替打，用导向板插入钢管桩内足够长度，避免因船体横摇替打导向板滑出。
4.4.3水上施工平台是港口工程钻孔桩施.作业的基本场地，在施组织设计时要予以 高度重视，它涉及工程施工能否顺利进展、工期能否按时完成，这与陆上嵌岩桩施工有不 同的特点。因此在施工组织设计时，要精心设计，并认真施工。
4.4.5支承桩平台是钻孔桩施工中常见的一种形式嵌岩桩施工中也经常
4.4.9.1护筒最小壁厚和端部加强的规定是 为了防止护筒理置过程中变形和使 刚度要求。当钢护筒需要穿过硬土层或需入岩时，为保证钢护筒在施沉过程中不 底口卷边及护筒变形，参照《港口工程钢结构设计规范》钢护筒壁厚不宜小于直
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的1/100，施工时可以根据具体情况合理选取。钢护筒端口的结构需作利于切入岩土 层的加强处理
4.4.9.2护筒内径一般按下式计算！
D≥d + LJ + S 式中D一护简内径（mm）； d——设计钻孔直径（mm）； L护筒长度（mm）； J一一护筒下沉充许倾斜度，可取1%； S一钻头摆动的富余量，可取50mm。 当护筒内径与设计钻孔直径之差大于300mm时，护筒内径与设计钻孔直径之差 取300mm。 对护筒直径不宜大于设计桩径300mm的规定，是为了控制桩基上部结构的平面 尺寸。 4.4.11结合水上施沉钢护筒的实际偏差情况，增加了水上钢护筒沉放偏差控制标准。 4.4.13.3对岩面无覆盖层或覆盖层较薄时，采用钻打及复打施工的护筒需满足以下 要求：钢护筒初打结束时桩顶面应高出水面2m~3m；可以采用方驳架设悬挑平台或搭设 施工平台安放成孔机具，并需考虑复打的可行性；钻、冲孔直径通常比钢护筒内径小 150mm；成孔深度到位后，再将钢护筒接高到设计长度复打至设计高程。 4.4.16码头施工中，由于码头沉桩与引桥桩基施工往往同时进行，为避免沉桩作业时因 震动对引桥钻孔桩孔壁稳定性产生影响；由于钻孔桩施工已形成的空孔，对施工现场人员 的构成较大安全隐患，为保障施工安全，增加本条规定 4.4.20.6对受潮汐影响的地区，当在粉细砂底层进行钻孔桩成孔施工时，需避免钻头 在最低潮位时在护筒底部钻进，即钻头穿过护筒底口的时机应与最低潮位时段错开，特别 是当遇到阴历大潮时更应注意这一情况的发生，以防止出现护筒底穿孔现象。 4.4.21.2在基岩成孔过程中，钢桩底口卷边现象是经常会遇到的问题，在本条文中提 出的三种处理方法，工程实践证明是行之有效的。 直接钻进法，对卷边不严重，采用硬质合金楔齿滚刀钻头慢慢将卷边切削掉，但要控 制好钻压、钻速。 冲击法，对卷边不严重，在桩端孔内抛入坚硬石块经多次冲击，将桩端口扩大，但要控 制好锤重、冲程；对卷边比较严重，采用冲击锤冲击底口的卷边，使之冲成碎片后，用磁铁 吸出碎片。在冲击过程中，采取投入黏土、水泥封底方式，以防桩端流砂进入。 水下切割法，对卷边比较严重，在采取有关安全措施后，由潜水员下至孔底割除。 4.4.24随着嵌岩桩斜孔钻孔桩施工设备与工艺应用也日臻成熟，规范丰富了斜孔钻机 成孔的相关内容，增加了导向装置的结构图。 4.4.25随着钻孔桩成孔设备的发展.旋挖钻成孔也成为码头钻孔桩施工的常见工艺，参
式中D 一护筒内径（mm）； d——设计钻孔直径（mm）； L护筒长度（mm）； J一一护筒下沉允许倾斜度，可取1%； S一一钻头摆动的富余量，可取50mm。 当护筒内径与设计钻孔直径之差大于300mm时，护筒内径与设计钻孔直径之差 取300mm。 对护筒直径不宜大于设计桩径300mm的规定，是为了控制桩基上部结构的平面 尺寸
4.4.25随着钻孔桩成孔设备的发展，旋挖钻成孔也成为码头钻孔桩施工
4.4.27本规范条文在原钻孔灌注桩施工规范基础上，参考《公路桥涵施工技术规范》及 实际施工经验，对泥浆配合比与配置方法要求、泥浆性能指标及泥浆的使用等要求进行了 补充。
4.4.27.4当桩长超过60m时，孔底泥浆浓度与沉淀物厚度会明显增加，使用
30~4.4.32对孔深、孔径进行检查是进行清孔前必需的，本次修订时增加了此条 同时，在结合原《港口工程嵌岩桩设计与施工规程》及实际情况，对孔内泥浆指标与孔 渣等检测方面内容进行了完善
空气质量标准》（GB3095）规定的三级标准浓度限值。人工挖孔桩属高危作业范目 无法使用机械成孔或机械成孔非常困难时采用人工挖孔成孔，规范对挖孔的桩孔 深作了更严格的限制，同时还增加了对限制采用挖孔桩作业的具体地质水文条件 空气质量标准作了具体规定，
4.4.37为尽量减少人员在孔内的危险作业，本规范规定了用于挖孔桩孔壁的支护形式
37为尽量减少人员在扎内的危险作业，本规范规定了用于挖扎桩扎壁的支护形 于永久性混凝土孔圈，其强度等级一般不低于桩身混凝土。 41为规范挖孔桩干法灌注混凝土施工，提高桩身混凝土质量，规定了干法灌注宜采 管灌注工艺，对孔底存渗水情况，也限制了灌注工艺
产生塑性变形，依靠变形后的钢套管与被连接钢筋紧密结合的方法进行连接。钢筋挤压 接头质量可靠，不存在焊接头的脆断现象和绑扎搭接接头不能承受由轴向偏心的附加剪 力现象，节省钢筋用量，施工方便，节约用电，效率高。对水上作业来讲，采用此接头工艺 对保证钢筋笼接头质量和加快工期都是非常有益的。 随着粗钢筋机械连接技术的日臻完善，为尽量减少焊接作业，降低成本，推荐机械连 接工艺为钢筋笼主筋的接长方式，并规定了该工艺的技术规程。
规范对海水环境下的灌注桩混凝土水灰比作了比淡水环境下更为严格的规定。混凝土 落度根据桩孔直径及气候、运距等具体情况合理选取，桩孔直径大时通常取小值，桩孔直 径较小时通常取大值。
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（2）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041一2000）规定水泥强度等级不宜低于42.5，水 泥用量不宜小于350kg/m²，水灰比宜采用0.5~0.6； （3）日本《灌注桩设计施工手册》推荐水灰比宜为0.5~0.6，水泥用量不小于 370kg/m。
（2）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ0412000）规定水泥强度等级不宜低于42.5，水 泥用量不宜小于350kg/m，水灰比宜采用0.5~0.6； （3）日本《灌注桩设计施工手册》推荐水灰比宜为0.5~0.6，水泥用量不小于 370kg/m。 4.4.48随着钻孔桩长度增加及混凝土灌注工艺的改善，灌注混凝土导管也随之加长，混 凝土灌注时导管内的超压力也相应增加，仍按原规范1.5倍孔内水深压力或1.5倍管内 混凝土超压力进行管节密封压力试验会对导管连接工艺提出更加严格的要求。为使规范 更加符合实际情况，参照《公路桥涵施工技术规范》，本次规范确定管节密封压力试验取 值为1.3倍孔内水深压力或1.3倍管内混凝土超压力。 4.4.49.1为体现对施工的实际指导作用，参照现行《公路桥涵施工技术规范》等规 范，本规范增加了灌注桩首灌混凝士的计算公式 4.4.49.4为防止在桩身混凝土灌注过程中，由于混凝土的过快上升而引起钢筋笼上 浮，本次规范增加了混凝土灌注速度的具体要求。 4.4.50当混凝土灌注接近顶部时，由于导管内超压力减少，应适当采取一定措施如提升 料斗高度等，如不采取任何措施，可能对桩顶部分混凝土的密实性产生影响。同时，随着 孔内混凝土上升接近桩顶部，孔内沉淀物厚度与浓度也随之显著增加，准确测量控制桩顶 面混凝土实际位置存在定难度，需辅以混凝土灌注量复核孔内混凝土实际位置，以确保 导管埋深要求。 4.4.51对于混凝土超灌量的掌握，规范给出了超灌0.5m的最低要求，但实际工程中 很多桩顶高程在地面或护筒顶面以下一定深度位置，对这种情况，桩顶混凝土面实际位置 的测量控制往往存在一定偏差，特别是随着桩长的增加，孔内沉淀物厚度与浓度也随之显 著增加，准确测量控制桩顶面混凝土实际位置存在一定难度，因此，对超过一定长度的灌 注桩，本次规范作出了适当增加超灌高度的要求。 4.4.52为保证灌注桩质量，单根灌注桩的混凝土施工需做好策划采取有效措施保证混 凝土连续浇注。发生浇注中断时需查明原因，制定合理的处理方案进行处理。 4.4.54.2挖孔灌注桩浇筑混凝土时，一般都具有人工振捣密实的条件。对于桩径较 小且桩长较大的桩，距桩顶10m以下部分的桩身混凝土在人工捣实确有困难时，主要依 靠其自重密实。 4.4.55随着设计对桩基承载能力及基础工后沉降要求的提高，后注浆工艺已在水工钻
斗斗高度等，如不采取任何措施，可能对桩顶部分混凝土的密实性产生影响。同时， 礼内混凝土上升接近桩顶部，孔内沉淀物厚度与浓度也随之显著增加，准确测量控制 面混凝土实际位置存在一定难度，需辅以混凝土灌注量复核孔内混凝土实际位置，以 导管埋深要求
限多桩顶高程在地面或护筒顶面以下一定深度位置，对这种情况，桩顶混凝土面实际 测量控制往往存在一定偏差，特别是随着桩长的增加，孔内沉淀物厚度与浓度也随 著增加，准确测量控制桩顶面混凝土实际位置存在一定难度，因此，对超过一定长度 主桩，本次规范作出了适当增加超灌高度的要求。
4.4.54.2挖孔灌注桩浇筑混凝土时，一般都具有人工振捣密实的条件。对于桩 且桩长较大的桩，距桩顶10m以下部分的桩身混凝土在人工捣实确有困难时，主 靠其自重密实。
G=α,d +α,nd
式中 α,、α——桩端、桩侧的注浆经验系数,α,=1. 5 ~1. 8,α,=0. 5 ~0. 7;对于卵、砾 石、中粗砂取较高值；
d一桩基设计直径(mm); Gc一一注浆量，以水泥质量计（t）。 对于独立桩、桩距大于6d的群桩和群桩初始注浆的注浆量宜按上式估算值乘以1.2 系数。
4.4.64钻孔桩是重要的隐蔽性基础工程，工序多，一旦发生质量事故，其处理成本较大
挖孔成孔一般直接丈量孔径，可以用吊垂球的方法检测孔的倾斜度。对于钻孔成孔 则用长度为4~6倍设计桩径、外径等于设计桩径的笼式检孔器或超声波孔壁检测仪对孔 径和孔的倾斜度进行检测。 沉渣厚度直接影响到灌注桩的质量，是钻孔成孔后清孔的主要指标。检测沉渣厚度 的方法很多，一般采用取样盒法、测锤法或数字沉渣测厚仪法。取样盒法是从孔底取出浆 样，经沉淀测其厚度，比较直观，是常用的方法。
差异性，实际施工中，留置组数太少容易出现强度偏差，对混凝土质量评定产生影响。同 时，随着桩径、桩长等不断增加，单桩混凝土数量也在不断增大，在参考相关标准后，规范 增加了单桩混凝土试验留置组数规定。具体实施中，可以根据单桩混凝土灌注量大小确 定留样数量，对单桩混凝土灌注量不大于25m的，留样不少于2组。
4.5.4嵌岩桩施工工艺中，关于沉桩及其稳定工艺，主要是指预制型芯柱嵌岩桩和锚杆 嵌岩桩的预制桩的沉桩稳定，以及灌注型嵌岩桩长钢护筒的下沉稳定问题。基岩的状况 每个工程因地而异，比较复杂，因此在施工组织设计时，要精心设计和论证，经比较确定。 租同 但它与磨挖桩沉桩的要求不
嵌岩桩的预制桩的沉桩稳定，以及灌注型嵌岩桩长钢护筒的下沉稳定问题。基岩的状况， 每个工程因地而异，比较复杂，因此在施工组织设计时，要精心设计和论证，经比较确定。 4.5.5预制桩和钢护筒的沉桩基本上和常规沉桩工艺相同，但它与摩擦桩沉桩的要求不 同，有它的特殊要求，即桩端既要沉放到设计岩面高程，又要不使桩端口钢板卷边，尤其是 后者，要严格控制。港口工程中采用嵌岩桩的地域地质条件一般比较复杂，只有通过现场 试沉桩后才能确切了解沉桩的可行性和制定出比较合理的沉桩工艺及停锤标准。
4.5.6本条文是依据近年在港口码头施工中应用比较成功的几种稳桩方法
水上施工平台是港口工程嵌岩桩施工作业的基本场地，在施工组织设计时要予以高 度重视，它涉及工程施工能否顺利进展，工期能否按时完成，要精心设计，并认真施工。 （1）当采用预制桩或钢护筒本身作为施工平台荷载支撑柱时，需要计算沉桩后桩的 承载能力及进入持力层的状况，不得产生沉降，具有可靠的稳定性。根据工程实例，由于 预制桩或钢护筒沉放不到位，未达到设计高程，造成钻进过程中，桩下沉，平台塌陷和桩底 严重渗漏卡钻等严重事故，要引以为戒。 (2)对预制型芯柱嵌岩桩或锚杆嵌岩桩，由于桩已基本沉放到基岩面上，有足够的轴 向承载能力，桩身基本无沉降位移，因此，充分利用工程桩本身作为平台的支撑柱。据工
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程实践，一般有两种方法：一是在陆上先制作平台钢桁架梁，然后借助在桩上加的抱箍或 钢护筒上焊牛腿搁置桁架梁；二是先施工下横梁和墩台或先施工下横梁和墩台的二分之 高度作为施工平台横梁结构，既经济，又极大地方便了施工平台的搭设。 （3）采用支撑式双层桁架搭设施工平台，其与支撑柱的连接宜设计成可以伸缩活动 式方案，有一定的方便性和优越性，整个平台桁架在陆上或方驳预先拼接好，然后利用起 重船或方驳将平台桁架就位，依次将支撑柱自落下沉支落在泥岩面上后，将支撑柱与桁架 固接牢，再安放斜撑杆或四周抛缆将平台固稳，
钢护筒上焊牛腿搁置桁架梁；二是先施工下横梁和墩台或先施工下横梁和墩台的二分之 高度作为施工平台横梁结构，既经济，又极大地方便了施工平台的搭设。 （3）采用支撑式双层桁架搭设施工平台，其与支撑柱的连接宜设计成可以伸缩活动 式方案，有一定的方便性和优越性，整个平台桁架在陆上或方驳预先拼接好，然后利用起 重船或方驳将平台桁架就位，依次将支撑柱自落下沉支落在泥岩面上后，将支撑柱与架 固接牢，再安放斜撑杆或四周抛缆将平台固稳。 4.5.9.7预制桩或钢护筒的端口与基岩面间涌入、渗透进流沙和碎石等是经常会遇见 的问题，故需要引起高度的重视。从工程实践来看，它解决得好坏、措施得当与否，对工程 的进展和成本影响很大。施工过程中，由于各种情况难以预料，基岩上覆层干差方别，造 成桩端口与基岩间有渗漏发生是在所难免的。若不采取有效的密封处理，将会使桩下沉， 大量的泥沙和碎石涌，发生卡钻、埋钻等严重事故，以致延误工期和灌注的混凝土质量 下降。在本条文中推荐的几种密封方法均在工程中使用过，在实施时，要根据桩径的大 小、地质状况、施工设备条件和工程经验而定
4.5.9.7预制桩或钢护筒的端口与基岩面间涌入渗透进流沙和碎石等是经常会
4.5.9.7预制或钢护筒的端口与基岩面间涌入渗透进流沙和碎石等是纟
的问题，故需要引起高度的重视。从工程实践来看，它解决得好坏、措施得当与否，对工程 的进展和成本影响很大。施工过程中，由于各种情况难以预料，基岩上覆层千差万别，造 成桩端口与基岩间有渗漏发生是在所难免的。若不采取有效的密封处理将会使桩下沉， 大量的泥沙和碎石涌，发生卡钻、埋钻等严重事故，以致延误工期和灌注的混凝土质量 下降。在本条文中推荐的几种密封方法均在工程中使用过，在实施时，要根据桩径的大 小、地质状况、施工设备条件和工程经验而定。
稳定，根据岩性和深度，在桩芯内钻出小于植入桩径50mm~100mm的孔至设计深度，将 桩吊到孔位打至设计高程，清孔后，按设计要求灌注水下混凝土。当桩为预应力混凝土管 桩时钢桩靴外径应与管桩外径一致长度宜接近嵌岩深度
4.5.25~4.5.26组合式嵌岩桩施工工艺相对比较复杂。因此它的施工工艺
4. 5. 25 ~ 4. 5. 26
究地质条件、桩的使用条件、设计对锚杆抗拨试验要求等，综合考虑后确定，一般有下列两 种施工工序： （1）顺序施工法。它的前提条件是锚杆锚固施工完后不进行抗拔试验，若在此嵌岩 段成孔后，再进行锚杆锚固施工并进行抗拔试验，而芯柱嵌岩段的岩石一般为中风化岩， 强度、完整性等都比较差，嵌岩段未灌注混凝土，当试验加载用空心千斤顶设置于预制桩 或钢护筒顶作反力支座时，桩身将受到冲击2000kN~4000kN轴向压力，会造成岩体 孔。若要在此桩上做抗拔试验，可以将试验反力支座设置在该桩外能承受反力的平台上 进行。 （2）逆作法施工。它可以比较好地解决上述问题，但要注意在嵌岩段灌注水下混凝 土后3h~4h内，在混凝土初凝后，采用水下射流法清渣，或在灌注混凝土后回填2h～3h， 直接用气射流法清渣等措施清除混凝土面层浮渣，使喷射出来的渣浆带有较多的碎石骨 料保证与二次灌注混凝土混凝士结合面的质量
值无法包容，因此作适当的放宽。如某工程桩径为2800mm的钢护筒在外海无掩护远离 岸水域施工实践中，若按允许偏差300mm值的规定，桩位偏差有60%超过。因此在本规 范中对于桩径大于1500mm允许偏差规定为D/4但不大于500mm较妥当，否则施工难以
复杂，对桩的质量难以保证时应用；当超声波检测发现质量有疑问的桩身，或在施工过程 中发现质量可靠性较低的桩，就需逐根检查。 4.5.40锚杆抗拔试验分验证性试验和破坏性试验，是基于锚杆嵌人岩石体，属脆性破坏 的特性决定。 4.5.41锚杆嵌岩桩验证性试验数量可以根据桩的使用要求、锚杆总数量和锚杆破坏性 试验情况确定。当该地区基岩层地质条件好，且做过破坏性试验，验证性试验的数量取下 限，反之取上限或再适当增加一定的数量。另外，试验数量的多少，与试验方法有关，当试 验时采用在锚杆上贴电阻应变片测试元件时，可以较好地了解锚杆受力情况，则数量取 小值。 4.5.44.1锚杆验证性试验加载至抗拔力设计值的1.1~1.2倍，目的在保证工程桩不 发生破坏，处于安全状态，
限，反之取上限或再适当增加一定的数量。另外，试验数量的多少，与试验方法有关，当试 验时采用在锚杆上贴电阻应变片测试元件时，可以较好地了解锚杆受力情况，则数量取 小值。 4.5.44.1锚杆验证性试验加载至抗拔力设计值的1.1~1.2倍，目的在保证工程桩不 发生破坏，处于安全状态。
T。 4.5.44.1锚杆验证性试验加载至抗拔力设计值的1.1~1.2倍，目的在保证工程桩不 发生破坏，处于安全状态。
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制岸坡稳定的一个重要因素。工程中有些项目因为挖泥设备选用和施工工艺不合理造成 岸坡塌：有些项目没有很好控制岸坡开挖的超深、超宽量，引起岸坡变形以致失稳。在 码头区挖泥前，要根据土质、设计要求，合理选用挖泥船机和施工工艺，严格控制好超宽 超深量满足设计要求，保证岸坡施工安全。
的影响，码头分段（长60m~70m）在年温差的影响下变形达20mm左右，伸缩缝可 如不能自由仲缩将使结构造成破坏，主要表现在简支梁端出现斜裂缝，梁搁置处消 裂或露筋，影响使用安全
牛直接承受船舶撞击力，导致在靠船构件与横梁连接处开裂：另一种情况是在设有 黄梁的码头，靠船构件受力钢筋虽有足够的锚固长度，但上、下横梁连接处是薄弱环书 环多发生在该连接处上。增加横梁悬臂端箍筋并将靠船构件受力钢筋伸人横梁并与 顶层钢筋焊牢是一项有效措施
5.2.4规定管桩桩芯混凝土与上部结构混凝土分开浇筑主要考虑以下因素：管桩桩芯混 凝土一般设计微膨胀混凝土，混凝土性能与标号与上部结构混凝土不尽一致：管桩桩芯混 凝土与上部结构混凝土同时浇筑时，管桩桩芯混凝土底模承受压力大，浇筑过程易造成底 模脱落。由于上部结构钢筋影响，桩芯混凝土浇筑高度大，混凝土易产生离析，桩芯混凝 土不易振捣密实；桩芯混凝土大多处于水位变动区，易造成管桩内进水，影响桩芯和上部 结构混凝土施工质量
5.3梁板构件预制、吊运和安装
5.3.5表5.3.5中有关数据引自行业标准《水运工程质量检验标准》（JTS257一2008）。 高桩码头上部结构主要由梁、板和靠船构件等构成，故上部结构按照梁、板、靠船构件 和水平撑杆等进行分类，增加了外伸钢筋长度、端头倾斜、护预埋件位置和平整度的允 许偏差项目。
5.3.5表5.3.5中有关数据引自行业标准《水运 程质量检验标准》（JTS257 NEPO
5.3.6本条文参考《水运工程混凝土施工规范》（JTS202一2011）有关规定。 5.3.28要求预制构件安装和搁置面的接触严密，砂浆饱满。一方面防止因受力不均匀 使局部搁置面混凝土挤压损坏，另一方面防止因有空隙使水和潮湿空气渗入使钢筋锈蚀。 5.3.31随着码头上部结构构件截面和跨度不断加大，通过对构件安装实际偏差值的统 计分析，按构件截面制定不同允许偏差值。梁及靠船构件顶面安装高程的控制是保证下 道工序安装质量的基础，而预制板的安装高程又影响到码头现浇层的厚度和高程，因此要 求严格控制。离岸式码头和引桥的边线顺直会直接影响码头总体外观质量。表5.3.31 中有关数据引自行业标准《水运工程质量检验标准》（JTS257一2008）。 高桩码头上部结构主要由梁、板和靠船构件等构成，故上部结构仅列梁、板、靠船构件 和水平撑杆等预制构件安装允许偏差值，增加了支座的允许偏差项目。考虑到井字架、T 型梁、工字梁等特殊预制构件安装允许偏差项目差异大，不易归类，施工过程中有类似预 制构件或外形新颖的构件安装质量控制可参照《水运工程质量检验标准》（JTS257）的相 关规定，施工单位也可以会同设计、监理和质监部门编制构件安装允许偏差，作为这些预 制构件安装质量验收依据
5.4现浇混凝土结构施工
5.4.2混凝土结构经常与海水接触其施
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5.5接岸结构与岸坡施工
5.5.1因栈桥施工区域距驳岸近、水深浅的特点，施工时一般考虑挖泥浚深和选择吃水 小的船机设备等措施，满足栈桥施工的要求。近岸挖泥浚深时会减小岸坡安全稳定系数， 司时栈桥沉桩施工时产生的震动，易造成岸坡失稳。栈桥近岸施工时，应考虑打桩船和起 重船锚缆布置的可能性，必要时要在岸边增设带缆地锚。 栈桥与码头结构同时施工时，要对码头和栈桥平面布置、桩位布置进行分析，特别是 码头后沿和栈桥衔接处桩位布置，考虑码头和栈桥同时施工时船舶锚缆布置。码头桩基 完成前，要考虑栈桥施工船机进出场的可能性；栈桥（特别是双栈桥）贯通前，要考虑码头 后沿结构混凝土浇筑和构件安装工艺的可能性。
5.5.3近年来由于机械化施工和工程进度加快，不少施工单位采用倾倒式回填土、石方 的施工方法，对刚建成的建筑物产生很大的侧压力和对岸坡稳定产生不利的影响，因此制 定本规定。
挡土墙产生过大沉降、位移或倾斜，影响使用。码头接岸结构采用板桩式时，要求对回填 顺序和回填速率进行控制，防止板桩墙产生过大变形和位移。
5.5.6.2码头岸坡施工失稳的教
发生岸坡变形以致失稳。故岸坡施工要加强岸坡变形监测，发现异常情况，及时 择决。
6.1.1板桩沉桩设置导桩、导梁和导向架等导向装置是为了控制沉桩偏位。以在的工程 沉桩经验表明，采用屏风式成排沉桩打人工艺并设置导桩、导梁和导向架的板桩墙施工， 其偏位容易得到控制。
6.1.2对于板桩施工，存在轴线和垂直轴线两个方向的垂直度控制。如果垂直度失控， 无法形成满足设计要求的板桩墙。一般采用成排打入工艺，有效控制板桩在定位和打人 阶段的垂直度
性较差的饱和土内沉桩，挤土产生的超静水压力难以消散，土体抗剪强度降低。此外，震 动也会降低周围土体的抗剪强度。因此锤击和振动沉桩往往会弓引起岸坡失稳或变形，并 对临近建筑物的安全构成威胁。沉桩速率愈快，其影响也就越大。故一般要根据试验或 经验确定打桩速率，并采取减载、打打停停、高潮位施打等措施，以避免岸坡失稳或减少变 形。岸坡失稳或变形过大将产生重大工程事故或严重质量问题，故在采用锤击或振动沉 桩时，实施设计提出的安全措施，并对岸坡和邻近建筑物的沉降和位移进行设点监控，发 现异常情况及时研究处理避免工程事故的发生
6.1.4泥浆配方或成槽机械选型与地质条件有关，常发生泥浆配方或成槽机械选型不当 而产生槽壁塌事例。在地下连续墙正式施工前进行试成槽，可避免类似事故发生，确保 T#
6.1.4泥浆配方或成槽机械选型与地质条件有关，常发生泥浆配方或成槽机械选型不当
6.1.5地下连续墙各施工单元段之间的接头应按设计要求，以满足受力和
要接头形式有接头管接头、接头箱接头和隔板式接头等。接头管接头因其施工简单，是目 前应用最多的一种接头形式。接头管一般用钢制DB51／T 989-2020标准下载，大多采用圆型。接头箱接头可以使相 邻槽段连接成整体，接头刚度较好，其施工方法与接头管相似。隔板式接头按隔板形状分 为水平隔板、样型隔板和V型隔板。由于隔板与槽壁之间难免有空隙，为防止新浇筑混 疑土渗人，要在钢筋宠两边铺贴尼龙等化纤布。墙体后一般采用水泥揽拌土或旋喷水泥 浆惟幕等防止墙体漏土施工。地下连续墙施工中，墙段间需要设置垂直接头。为保证接 头具有良好的整体性、防漏性，避免码头前墙出现漏土现象，需要选择合适的接头形式。 排桩式地下墙墙体结构，根据目前国内施工条件多采用一字形连续排列的形式，为防止桩 间间隙的土体流失，墙后应设置防渗漏惟幕墙。 6.1.6码头和护岸工程的施工期靠近水边的地下连续墙墙背土体开挖后墙体为一悬
码头结构施工规范（JTS215—2018）
臂构件，在墙前水压力和土压力作用下，将产生与使用条件下相反的位移，当位移较大时， 可能对地下连续墙墙体造成损坏。所以在靠近水边施工码头或护岸地下连续墙时，通常 要设置围捻等挡水设施，以免波浪和潮水越顶对地下连续墙造成损坏
6.2混凝土板桩预制和储运
6.2.1.1当板桩的沉桩起始点不在板桩墙的两端，而是在中间某点时，由于沉桩要求 反桩凸样朝向沉桩起始点，且板桩桩端的倾斜方向又是以起始点为对称的，因此在板桩预 制时要充分考虑这一因素。经抹而后的桩身较平整、密实和光滑，朝向迎水面可使墙面美 .提高其耐久性
GB5768.1-2009 道路交通标志和标线1.pdf6.3钢板桩加工储运和防腐
6.3.2鉴于钢板桩规格多样、各生产厂家的检验标准有差异，因此未列